施工组织设计下载简介

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剪力墙结构十一层悬挑式脚手架施工施工组织方案

按承重墙结构杆件在工作过程中可能出现的最不利荷载组合进行计算，其荷载效应组合如下表所示

纵、横向水平杆强度与变形

高速公路施工组织设计隧道桥梁永久组合+施工均布活荷载

永久荷载+0.85（活荷载+风荷载）

1.纵横水平杆强度和挠度

横向水平杆受脚手板传递的施工荷载，按均布荷载简支梁计算，

则最大弯距：Ma=q.l2/8

=[(1.2G+1.4Q)／lb].lb2/8

=(1.2×1.5×3.84×9.8+1.4×2100)÷0.7×0.72÷8

支座反力：R＝（0.7×1.5×3.84×9.8+1.4×2100）÷2

　　　　　＝1489N<8000N（扣件抗滑承载力设计值）　　满足

挠度：υ＝5q.lb4／384EI

　　　　＝5×（0.7×1.5×3.84×9.8+1.4×2100）÷0.7×0.74×109／（384×2.06×12.19×109）

　　　　＝0.53mm＜700／150＝4.6mm

纵向水平杆承载脚手板上的施工荷载最不利状态为横向水平杆

中间处，故按集中荷载简支梁计算．

则最大弯距：Mb=q.l2/8+P.l/8

=0.7×1.5×3.84×9.8×1.52/8+(0.7×1.5×3.84×9.8×0.5+1.4×2100×0.25)×0.25／8

挠度：υ＝5q.lb4／384EI+Pl3/48EI

＝5×1.2×39.5×1.54／384×2.06×12.19×109+(0.7×

39.5×0.5+1.4×2100×0.25)×1.53×109/48×2.06×12.19×109

　　　　＝0.12+2.09＝2.21mm

∴水平杆强度：σ＝Ma／W＝263.2×103／5.08×103＝51.8N／mm2

σ<[f]=205N/mm2

∴纵横向水平杆均满足要求

不组合风荷载时立杆稳定性计算

①架体底部立杆段的轴力

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4ΣNKL

=1.2×5222+1.4×2100

l=1.155×1.55×1.8

长细比λ=3.222×102/1.58

N/ΨA=9702/0.174×489=114

组合风荷载时立杆稳定性计算

①架体底部立杆段的轴力

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK

=1.2×5222+0.85×1.4×2100

③计算有风荷载产生的立杆段弯矩Mn

Mn=0.85×1.4mwk

=0.85×1.4ωklah2/10

=0.85×1.4×221.5×3.222×1.5×1.82/10

N/ΨA+Mw/W=8765.4/0.174×489+412.7×103/5.08×103=103+81.24

=184.24

3.连墙杆的承载力NK

NK=1.4ωkA+5000

=1.4×221.5×3.6×4.5+5000

=5023.6+5000

=10023.6(N)>8000N

A—每个连墙点覆盖脚手架的范围（m2）

采取措施，采用双扣件连接，即连墙杆用扣件分别与里外立杆连接

则：NK/2=5012N<8000N满足

计算长度l0=Kμsh

=1.155×1.75×2=4.04

长细比λ＝l0／I=255.7

σ=NK/Ψ×489=10023/0.117×489=175.2N/mm2<[f]=205N/mm2

4.计算钢梁的强度和挠度

16号工字钢的截面特性：

WX=141×103mm3I=1130×104mm4自重=20.513kg/m

弹性模量E=2.06×105N/mm2

悬挑梁设置在楼板上，内置1.8m，内端嵌在两道预埋环内，悬挑2.7m。在悬出端部焊10mФ25钢筋头。钢梁悬出砼主梁边沿下部垫10mm厚钢板板做为支点，其起拱后的有利固素计算中暂不计，内置部分在计算中作为悬臂的锚固端，计算简图如下(图5):

计算时不考虑工字钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力作为安全储备。

由施工手册查得，内外排立杆的受力分布系数为：内：外＝0.65：0.35

P1=9207×0.65=5985NP2=9207×0.35=3224N

I16工字钢质量为q＝20.513×9.8=201.02N／m

则钢梁的最大弯距Mmax=－P1l1－P2l2－ql2/2

＝－5985×2－3224×2.7－201×2.72／2

最大剪力Qmax=－P1－P2－ql

＝－5985－3224－201×2.7

悬臂梁强度σ＝|Mmax|/W

＝18002×103／142.32×103

＝126.4N／mm2<[f]=215N/mm2满足

悬臂梁剪应力τ＝|Qmax|／A

＝9265.7／2612

＝3.55N／mm2　＜［τ］＝125N/mm2满足

悬臂梁挠度　γmax＝ql4/8EI+P1l21L(3－l1／L)/6EI+P2L3/3EI

＝201.02×2.74×109／8×2.06×1130×109+

5985×22×2.7×109×（3－2／2.7）／6×2.06×1130×109+3224×2.72×2.7×109／3×2.06×1130×109＝0.57+10.45+9.08

＝20.1mm>l/200=13.5mm不满足要求

因此需要加设钢丝绳卸荷，减小钢梁的变形

（1）求支座反力Vc(图6)

由力矩平衡可知：Vc×2.7=P2×2.7+P1×0.7

Vc=P2+0.7P1／2.7＝3224+1895.4＝4775.6N

（2）斜拉索轴力N，水平分力Fx分别为

　N＝√L2+H2×Vc／H　　　　　　　　　　　　H—层高

＝√2.72+3.12×4775.6／3.1＝6333N　　　　　L—悬臂梁长度

Fx＝LV/H=2.7×4775.6/3.1=4159.4N

钢梁最大弯矩Mmax=q.l2/8+P×2×0.7／2.7

　　　　　　　　＝201×2.72／8+5985×2×0.7／2.7

　　　　　　　　＝183.2+3103.3＝3286.5N.m

钢梁正应力强度σ＝Mmax／W+Fx／A

　　　　　　　　＝3286.5×103／141×103+4159.4／2613

　　　　　　　＝23.3+1.6

＝25　N／mm2　<[f]=215N/mm2满足

　挠度γmax＝5q.l4／384EI+P1l3/48EI

　　　　　＝13097.26／893875+60211.7／111734

　　　　　＝0.49mm

（3）钢丝绳承载力计算

钢丝绳断拉力由手册查得：S=122kN(6×19股)　安全系数取K＝8

则:　KN/S＝8×6333／122×103

　　　　＝0.41＜1　　安全

闭式OO型1.3号花篮螺栓许用负荷为12.7KN>12312N

6．计算悬挑钢梁预埋环承载力

钢梁内端部的预埋环距梁支座按最小距离1.8ｍ计，则悬挑梁预埋环的最大承载力为：N＝Mmax／L　　　　　　　　　

　　　　　　　　＝10001.1N

预埋环的截面积为：A＝N／[f]

换算成直径：取安全系数K＝8

　　　　　　　　　2.π.d2／4=K.A

　　　　　　　　　d=15.4mm<16mm满足

预埋环安装措施按砼结构设计规范要求执行．

7．计算钢丝绳斜拉锁预埋环承载力

钢丝绳斜拉锁轴力：N＝6333N　　　　　　　　

预埋环的截面积为：A＝N／[f]

换算成直径：取安全系数K＝8

　　　　　　　　　2.π.d2／4=K.A

　　　　　　　　　d=12.3mm<16mm满足

图中1、2、3、4、5各处均被钢丝绳斜拉，计算时假设3处没有钢丝绳斜拉，若满足承载要求，则整个构架体是安全、稳定的。

（1）以2处为例，假设钢丝绳承载外立杆的全部荷载

R＝P1＝5985N则：

N＝5985÷3.1/√（√2.72+2.72）2+3.12

钢丝绳断拉力S=122kN(6×19股)　安全系数取K＝8

则:　KN/S＝8×9460／122×103

　　　　＝0.62＜1　　安全

（2）计算梁24的强度和挠度

10号槽钢的截面特性：WX=39.7×103mm3I=198×104mm4

A=12.748cm2自重=10.007kg/m

弹性模量E=2.06×105N/mm2

10号槽钢质量为q＝10.007×9.8=98.06N／m

则钢梁的最大弯距Mmax=－Pl/2－ql2/2

＝－5985×1.5/4－98.06×1.52／2

最大剪力Qmax=－P/2－ql/2

＝－5985/2－98.06×1.5/2

简支梁强度σ＝|Mmax|/W

＝2355×103／39.7×103

＝59.31N／mm2<[f]=215N/mm2满足

简支梁剪应力τ＝|Qmax|／A

＝3066／1274.8

＝2.4N／mm2　＜［τ］＝125N/mm2满足

JGT564-2018 建筑用陶瓷纤维防火板简支梁挠度　γmax＝5ql4/384EI+Pl3/48EI

＝5×98.06×1.54×109／384×2.06×198×109+

5985×1.53/48×2.06×198×109

＝0.015+1.031

＝1.046mm

由于外立杆荷载大于内力杆，所以构架体的内槽钢同样满足要求。

GB∕T 23711.5-2019标准下载经计算整个架体满足要求