施工组织设计下载简介
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广场玻璃、铝板幕墙工程施工组织设计N——立柱拉力设计值（N）；
A0——立柱的净截面面积；
M——立柱弯矩设计值（N·mm）；
(——塑性发展系数坑口电厂汽机基座上部结构施工方案，可取为1.05；
W——立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；
ƒa——立柱的强度设计值，钢材取215N/mm2。
由计算结果得umax=13mm
水平向桁架由水平向荷载和竖直向荷载（自重）共同作用下计算二者应力之和、挠度的矢量之和。因竖向荷载不大，简化成水平向控制，应力和挠度都留有余地。 本工程15层以下没有埋设预埋件，所以取最不利位置（15层标高处）的后置件进行计算。 1、取标高35.85m（第15层标高处）处进行计算，查《济南某广场幕墙工程计算书》中的表4.1得： S’=2.03KN/m2，S=2.84KN/m2； 2、幕墙单位面积的自重： GK=400N/m2； 3、玻璃的最大分格尺寸：a×b=1.185m×1.800m，层高h=3.600m； 4、后置件采用后置钢板加化学螺栓，每层梁侧均设置一个后置件，化学螺栓的抗拉力设计值[N]=16.2KN。 二、化学螺栓抗拉力验算 1、风荷载与地震作用的组合值对后置件产生的拉力： N=S·a·h=2.84×1.185×3.600=12.12KN=12120N 2、幕墙自重对后置件产生的剪力： V=γG·GK·a·h=1.2×400×1.185×3.600=2048N 3、幕墙自重对后置件产生的弯矩：（自重作用点距后置件的最大距离：L1=130mm） M=V·L1=2048×130=266240N·mm 选用4个M12×160的化学螺栓， 结论：后置件满足设计要求。 钢角码与后置件相连接的焊缝计算 本工程15层以下没有埋设预埋件，采用后置件作为补救措施，钢角码与后置件的连接采用焊缝连接，所以取最不利位置（15层标高处）的焊缝进行计算。 1、取标高35.85m（第15层标高处）处进行计算，查表4.1得： S’=2.03KN/m2，S=2.84KN/m2； 2、幕墙单位面积的自重： GK=400N/m2； 3、玻璃的最大分格尺寸：a×b=1.185m×1.800m，层高h=3.600m； 4、焊缝为角焊缝，焊脚尺寸，焊缝级别为III级，手工焊， 1、风荷载与地震作用的组合值对焊缝产生的拉力： N=S·a·h=2.84×1.185×3.600=12.12KN=12120N 2、幕墙自重对焊缝产生的剪力： V=γG·GK·a·h=1.2×400×1.185×3.600=2048N 3、幕墙自重对焊缝产生的弯矩：（自重作用点距焊缝的最大距离：L1=130mm） M=V·L1=2048×130=266240N·mm 则焊缝的最大综合应力： 结论：焊缝长度时能够满足设计要求。 济南银座数码广场观光梯与雨棚计算书 其楼层高度为4.5M，最高标高为25M。 圆弧钢梁的应力及变形计算 钢梁由14a槽钢+8mm厚钢板焊接而成 槽钢腹板厚度为6mm，加强板厚度为8mm， 为计算方便，腹板厚度取其平均厚度， 玻璃完成面与园弧钢梁完成面（中心线）之比值 面玻璃厚度选用t=15mm 玻璃肋厚度选用t=19mm，玻璃肋宽度为200折合面玻璃重量为 5、作用于钢梁上的线荷载计算： A、作用于钢梁的水平线荷载： B、作用于钢梁的垂直线荷重： C、由于自重对钢梁的偏心线弯矩 1、在自重作用下的变位： 2、在扭矩作用下的变位 园弧梁的内力计算与强度校核 4、在扭矩作用下各截面弯矩 5、在风+地震水平荷载作用下： 所选断面均能满足强度和变形要求。 园弧梁根部的焊缝计算： 由于对焊缝1、2产生的剪切应力， 二、观光电梯井面玻和玻璃肋计算 面板玻璃选用t=10厚，在单位长度1m进行计算，则 由玻璃传来之垂直荷重 A、在风+地震荷载作用下 B、在玻璃自重作用下，t=10mm 如果做成48厚，玻璃肋宽度为125 雨蓬顶标高为6.65M 玻璃选用夹胶钢化玻璃10+8 夹胶玻璃有效高度t=12mm 2、玻璃内力计算强度校核 2、内力计算及断面强度校核 板厚取10mm，锚筋取 板厚取t=10，锚筋取， 同雨蓬一，10+8夹胶玻璃 2、内力计算及断面强度校核 该压杆长细比控制在200， 选用300*150焊接工字钢 （六）拉压杆连接件计算 剪力，剪切面是二个面 采用高强螺栓10.9级 （八）拉压杆锚板计算： 2、拉压杆在受拉情况下锚板螺栓计算： 1.1、玻璃的最大分格尺寸：b×h=1950mm×4970mm。 1.2、面玻璃采用15mm厚透明钢化玻璃。 1.3、肋玻璃采用15mm厚透明钢化玻璃。 风荷载与水平地震荷载作用的组合标准值： 风荷载与水平地震荷载作用的组合设计值： 2.2、玻璃的强度校核 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力按下式校核： 式中(—组合载作用下玻璃最大应力（N/mm2）； S—组合荷载设计值（N/mm2）； b—玻璃短边边长（mm）； t—玻璃的厚度（mm）； (—弯曲系数，可按边长比b/h由表查出（h为长边边长）， ƒ—玻璃的大面上强度允许值，15mm钢化玻璃取59.0N/mm2。 可见，面玻璃的强度满足要求！ 3.1、肋玻璃的截面高度计算 全玻璃幕墙玻璃肋的截面高度按下式进行计算: 式中lb—玻璃肋截面高度（mm）； S—组合荷载设计值（KN/mm2）； b—两肋之间的距离（mm）； fg—玻璃强度设计值（KN/mm2）； t—玻璃肋截面厚度（mm），取值不应小于12mm； h—玻璃肋上、下支点的距离（mm）； 4.1、结构胶的粘接宽度计算 对于全玻璃幕墙，主要验算风荷载作用下结构胶的粘接宽度。 在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度CS按下式计算： 式中CS——在风荷载作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）； ωK——风荷载标准值（KN/m2）； b——玻璃的短边长度（mm）； ƒ1——结构硅酮密封胶短期强度允许值，取0.14N/mm2。 取能够满足要求！（因为肋玻璃的厚度为厚） 4.2、结构胶的粘接厚度计算 由于在全玻璃幕墙中，结构胶粘接的是面玻璃与肋玻璃，两种材料的线膨胀系数相同，所以结构胶的粘接厚度不需要计算。按照规范要求，取能够满足要求！ 济南银座数码广场屋顶钢结构支座计算 一、南立面屋顶钢结构支座计算： 计算简图见附图，悬臂长度为3980mm 2、地震荷载：钢架自重 作用于支架的线荷载为 （三）、A、B两支座锚筋计算：埋件按施工误差0.05m计， B支座：锚板t=16，锚筋φ20 B支座选用8φ24高强度穿板螺栓（10.9级） 选用φ24高强螺栓10.9级8根N=1440KN>1389KN （四）、钢架柱与钢架柱斜撑连接计算 选用φ22高强螺栓10.9级8根，N=152×8=1216KN>988KN 选用8φ22高强螺栓（10.9级） 二、东、西面屋顶钢结构支座计算： （一）悬臂2040mm，受风压的宽度为2645mm （二）悬臂1.7m的支架，受风荷载宽度3175mm （一）、（二）取用 若钢板t=16，钢筋φ16 上海市建筑面积计算规划管理规定（沪规划资源建[2021]363号 上海市规划和自然资源局2021年9月29日）.pdf选用4φ20化学螺栓 （三）悬臂1.2m的支架 （四）悬臂0.8m的支架 四、南立面支座焊缝长度计算 2φ24高强度螺栓由二条L=200的焊缝来代替，ho=8mm 五、南立面B支座在NB作用下加强钢板的强度和变形计算： 星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料，内容涉及景观园林、建筑、规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设计、施工组织设计等各个领域的设计素材和设计图纸等参考学习资料。是为广大艺术设计工作者优质设计学习参考资料。本站所售的参考资料包括设计方案和施工图案例已达几十万套以上外墙保温系统及材料应用统一技术规定(暂行)（沪建建材[2021]113号 上海市住房和城乡建设管理委员会2020年2月22日）.pdf，总量在数千G以上。 联系QQ：447255935