施工组织设计下载简介
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青岛华世基精密模具有限公司精密模具与注塑制造项目生产车间（1#、2#）厂房及科研综合办公楼工程魔棒永城专项施工方案由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.40+0.50)+1.40×2.00=15.640kN/m2；
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.40+0.7×1.40×2.00=14.920kN/m2；
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为48×3.0。
济南某商务楼水电安装工程施工组织设计面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
3.2.1荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=25.500×0.400×0.800=8.160kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.500×0.800×(2×0.400+0.220)/0.220=1.855kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.220×0.800=0.792kN；
均布荷载q=1.20×8.160+1.20×1.855=12.018kN/m；
集中荷载P=1.40×0.792=1.109kN；
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×1.10×1.10/6=16.13cm3；
I=80.00×1.10×1.10×1.10/12=8.87cm4；
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.876kN；
N2=1.876kN；
最大弯矩M=0.133kN.m；
最大变形V=0.753mm；
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.133×1000×1000/16133=8.244N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]，取20.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3×1876.0/(2×800.000×11.000)=0.320N/mm2；
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2；
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
面板最大挠度计算值v=0.753mm
面板的最大挠度小于220.0/250=0.88mm，满足要求!
3.3梁底支撑木方的计算
梁底木方计算，按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.876/0.800=2.345kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.35×0.80×0.80=0.150kN.m；
最大剪力Q=0.6×0.800×2.345=1.126kN；
最大支座力N=1.1×0.800×2.345=2.064kN；
本算例中木方的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=7.50×4.50×4.50/6=25.31cm3；
I=7.50×4.50×4.50×4.50/12=56.95cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.150×106/25312.5=5.93N/mm2
木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]；
截面抗剪强度计算值T=3×1126/(2×75×45)=0.500N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.377kN/m；
最大变形v=0.677×1.377×800.04/(100×10000.00×569531.3)=0.670mm；
木方的最大挠度小于800.0/250，满足要求!
3.4梁底支撑钢管计算
(一)梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=0.832kN.m
最大变形vmax=1.702mm
最大支座力Qmax=3.100kN
抗弯计算强度f=0.832×106/4491.0=185.21N/mm2；
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
3.5扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=3.10kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
3.6立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=3.10kN(已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重N2=1.20×0.115×8.000=1.106kN；
N=3.100+1.106=4.206kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60；
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24；
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49；
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
L0=ku1(h+2a)(1)
k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155；
u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.187,u2=1.866
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；
取整体稳定最不利值l0=3.565m，=3565/16.0=223.483，=0.146；
=4206/(0.146×424)=67.808N/mm2，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=16.83；
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=4.21；
A——基础底面面积(m2)；A=0.25；
fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=46.00；
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
fgk——地基承载力标准值；fgk=115.00
地基承载力的计算满足要求!
4厚度250mm板模板支架计算
模板支架搭设高度为8.0m，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.60m。面板厚度11mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。木方75×45mm，间距200mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板木方及模壳自重0.76kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.50kN/m2。地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.25+0.76)+1.40×1.50=10.662kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.25+0.7×1.40×1.50=9.570kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为48×3.0。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.500×0.250×0.800+0.760×0.800=5.708kN/m；
活荷载标准值q2=(2.000+1.500)×0.800=2.800kN/m；
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×1.10×1.10/6=16.13cm3；
I=80.00×1.10×1.10×1.10/12=8.87cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取20.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.20×5.708+1.40×2.800)×0.200×0.200=0.043kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.043×1000×1000/16133=2.670N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.708+1.4×2.800)×0.200=1.292kN
截面抗剪强度计算值T=3×1292.0/(2×800.000×11.000)=0.220N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×5.708×2004/(100×4500×88733)=0.155mm
面板的最大挠度小于200.0/250=0.8mm,满足要求!
木方按照均布荷载计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=25.500×0.250×0.200=1.275kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.760×0.200=0.152kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(1.500+2.000)×0.200=0.700kN/m
静荷载q1=1.20×1.275+1.20×0.152=1.712kN/m
活荷载q2=1.40×0.700=0.980kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.980+1.712)×0.800=2.154kN
木方的计算，按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.154/0.800=2.692kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.69×0.80×0.80=0.172kN.m
最大剪力Q=0.6×0.800×2.692=1.292kN
最大支座力N=1.1×0.800×2.692=2.369kN
本算例中木方的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=7.50×4.50×4.50/6=25.31cm3；
I=7.50×4.50×4.50×4.50/12=56.95cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.172×106/25312.5=6.81N/mm2
木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]；
截面抗剪强度计算值T=3×1292/(2×75×45)=0.574N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.427kN/m；
最大变形v=0.677×1.427×800.04/(100×10000.00×569531.3)=0.695mm；
木方的最大挠度小于800.0/250，满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=2.369kN
均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到最大弯矩M=0.715kN.m
经过计算得到最大支座F=10.436kN
经过计算得到最大变形V=0.388mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=8.98cm3；
截面惯性矩I=21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.715×106/1.05/8982.0=75.81N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!
最大变形v=0.388mm
顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!
4.5扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1=0.115×8.000=0.922kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.760×0.800×0.800=0.486kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.500×0.250×0.800×0.800=4.080kN
经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.488kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.500+2.000)×0.800×0.800=2.240kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
4.6立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.72kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
l0=ku1(h+2a)(1)
k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155；
u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.071,u2=1.687
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；
计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.216m=3216/16.0=201.643=0.178
=9722/(0.178×424)=128.520N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=38.89
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.72
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=46.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
GB／T 38883-2020 无损检测 主动式红外热成像检测方法fgk——地基承载力标准值；fgk=115.00
地基承载力的计算满足要求!
八、模板支架搭设施工图
1施工图绘制的依据及原则
根据以上计算结果，并本着支架搭设方便、立杆及纵横杆间距协调统一、保证模板支撑系统安全等原则绘制本工程的模板支架搭设施工图。
2模板支架搭设施工要求
模板支架搭设时必须严格按照模板支架搭设施工图纸的要求进行搭设。
中建股份公司安全文明施工方案（17P）模板支撑体系搭设管理人员组织机构图
混凝土浇筑管理人员组织机构图