施工组织设计下载简介

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山体护坡脚手架施工方案

设计依据、选型、计算及构造要求

DB65／T 4345-2021 站用储气瓶组定期检验规则.pdf1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2002）版（JGJ130－2001）；

2、《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）；

3、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）；

4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）；

5、山体边坡支护设计图、地勘资料及施工现场土质实际情况。

1、根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护场地原表面土质为耕植土和粉质粘土。经边坡修整后，为粉质粘土和砂质粘土。故脚手架选型时以粉质粘土层作持力层承载计算；

2、脚手架及施工荷载轴向力主承力区选择在设计山体支护中间平台及坡角平台处；

3、材料尽量选择具有足够承载力又能周转使用的现有材料和以后能重复利用的材料。根据现场的实际情况采用扣件式钢管脚手架，立杆和大、小横杆（纵、横水平杆）均采用φ48×3.5钢管，连接扣件采用标准扣件；

4、考虑到施工时机械振动荷载及风荷载对脚手架的影响以及暴雨时山洪对脚手架基底的冲刷影响，在脚手架上部及每级操作平台采用φ48×3.5钢管地锚加钢丝绳带花篮螺栓提拉加固。同时，对立杆落地处扫地杆按一定间距用φ48×3.5钢管地锚连接。钢丝绳采用与建筑外脚手架提拉卸荷相同型号的6×19Φ14.0光面钢丝绳，以便以后搭设外脚手架能重复使用。

5、采用错落坡型脚手架，脚手架随坡度而设，主受力立杆间距不变，其余辅助受力立杆随坡度而调整搭设间距（具体详见脚手架搭设示意图）。

1、纵向、横向水平杆计算

MGk——脚手板自重标准值产生的弯矩

MQk——施工荷载标准值产生的弯矩

纵向水平杆跨度la=1.8m

横向水平杆跨度lb=0.9m

钢管自重ρG=38.46N/m

①、横向水平杆(小横杆)：

恒载：钢管自重（按1根/㎡计）：38.46N/㎡

竹脚手板（按规范取）：0.35KN/㎡

脚手板分布重：0.35×0.9×103/2=157.5N/㎡

合计每㎡恒荷载195.96N/㎡

钻孔机（重100㎏） 1KN/㎡

合计活载3500×0.9/2=1575N/㎡

q＝1.2×195.96+1.4×1575=2440N/㎡

M=
qla2=
×2440×0.92=247.05N·㎡

故有：σ=M/W=247.05/5.08=48.63N/mm2

②、纵向水平杆（大横杆）：

恒载：钢管自重76.92N/㎡

脚手板自重0.35×0.9×103/2=157.5N/㎡

合计恒荷载234.42N/㎡

活载施工荷载3500×0.9/2=1575N/㎡

q=1.2×234.42+1.4×1575=2486N/㎡

M=KMqlb2=0.125×2486×1.82=1006.83N·㎡

σ=M/W=1006.83/5.08=198.2N/mm2

①、横向水平杆：υ=5ql4/(385EI)

=5×2440×105×9004/(385×2.06×105×12.19×104)=5.22mm

<900/150=6mm，符合要求

②、纵向水平杆：按三跨连续梁计算，则

υ=KWql4/(385EI)

=5×2486×105×18004/(100×2.06×105×12.19×104)=9mm

<[υ]1800/150=12mm取10㎜，符合要求

2、扣件的抗滑承载力验算

R=q×L/2=2.486×1.8/2=2.23KN

扣件的抗滑承载力设计值为Rc=8KN

故满足R≤Rc安全条件

（1）、施工均布活荷载按最大荷载取3.5kN/㎡，脚手板按满铺3层计算。

（2）、脚手架的结构尺寸：立杆纵距离La=1.8m，立杆横距Lb=0.9m，步距H=2.0m。查规范附表得每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.1259N/m

（3）、脚手板采用竹脚手板，其自重标准值为0.35kN/㎡。

（4）、栏杆、栏脚板自重标准值按规范取0.14kN/m：

（5）、安全网：采用每㎡不小于2000目的密目安全网，沿架高全封闭，其自重标准值为0.005kN/㎡。

ωk＝βzμsμzω。

βz—高度z处的阵风系数

μz—风压高度变化系数

按《建筑结构荷载规范》（2006年版）表D.4中，取n=50（采用50年一遇）查得广州地区风压ω。=0.5kN/㎡；

μz按《建筑结构荷载规范》表7.2.1地面为B类，高度为30m取1.42；

则ωk＝0.7μzμsω。=0.7×1.42×0.104×0.50=0.0517kN/m2。

（7）设搭设最大高度为11m，则共搭设6个步距层，以最下步脚手架受到的荷载最大进行计算。计算如下：

a、脚手架自重标准值产生的轴向力：

NG1k=0.1259×11=1.385KN

b、构配件自重标准值产生的轴向力为：

NG2k=(0.35×0.9×1.8×3+0.14×1.8×6+0.005×1.8×11)/2=1.089kN

c、施工荷载标准值产生的轴向力为

ΣNQk=3.5×0.9×1.8/2=2.835kN

小型桥梁施工组织设计(投标书).docd、组合风荷载的轴向力设计值

N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85×1.4ΣNQk

=1.2×(1.385+1.089)+0.85×1.4×2.835=6.342kN

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩M

Mω=0.85×1.4MWk=0.85×1.4ωKlah2/10

故Mω=0.85×1.4×0.0517×1.8×2.02/10=0.044KN·m

计算长度系数,按拉接件采用三步三跨布置，查表得：μ=1.8

立杆计算长度：l0＝kμh=1.155×1.8×1.8=3.7422m

2014年一级建造师公路工程实务重点笔记(施工管理-施工组织设计编制)截面回转半径i查表得1.58