施工组织设计下载简介

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某23层大厦脚手架施工组织设计

图6：纵向水平杆对接接头布置

每个主接点处必须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度不应小于100mm，也不大于500mm，必须用直角扣件扣接且严禁拆除，主接点处两个直角扣接的中心距不应大于150mm。

本工程脚手板采用木脚手板，脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2米时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用搭接铺设，接头支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，伸出横向水平杆的长度不小于100mm。作业层端部脚手板探头长度为150mm项目C区7#楼基坑支护施工方案.doc，其板长两端均与支撑杆可靠的固定。

采用刚性连墙件，由ф48х35钢管预埋在楼层窗洞处、梁内或设置于钢筋混凝土墙、柱内，锚入混凝土内长度为200mm，必须符合而步三跨要求（4.5х3.6m），在悬挑架部位，每层（商务楼每层3.5米，住宅楼每层2.8米）均设（如图7所示）。

连墙件采用方形设置，并靠近主接点，偏离主接点的距离不应大于300mm，连墙件呈水平且垂直于墙面，与脚手架连接的一端可稍微下斜，但不容许上翘。

连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置在施工中有困难时，可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面应在45º—60º之间。

每道剪刀撑宽度为4跨，5步即5根立杆，6m，斜撑与地面的倾角为45º—60º之间，落地式脚手架在外侧立面的两端各设置一道斜撑，并应由底至顶连续设置，悬挑架部位在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。

剪刀撑斜杆应用直角扣件固定在与之相交的横向水平杆上或用旋转扣件固定于立杆上，旋转扣件中心线至主接点的距离不宜大于150mm。

剪刀撑斜杆应用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘立杆端距离不应100mm。见图8

横向斜杆应在同一节间，有地至顶层呈之字型连续布置。

斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主接点的距离不宜大于150mm。当斜杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜杆固定在其伸出端上。

采用“之”字型人行斜道，宽度为1.0m，坡度为1：3外侧用密目式安全立网封闭，每隔300mm设置一根防滑木条，木条厚度为30mm。

斜道两侧及平台外围均设栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为180mm，

斜道内侧应在的步距节点上，增设连墙件。

斜道脚手板采用50mm木板，顺铺，接头采用搭接，下面的板头应压在上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺。

悬挑架斜道，除用双支钢管卸载处，在钢梁外端加设钢索，上拉、卸荷。

地下室部位，落地式脚手架立杆基础为中风化花岗岩，基础设排水沟。（如图8所示）。

地上部位：基础为钢筋混凝土，采取自然坡排水。

立杆下设铸铁底座，底座下设通长铺板，板宽х板厚为300х50mm木垫板。

7.1恒荷载的标准值GK。

7.1.1自重gk1可按表A—1取值。

Φ48Χ3.5钢管脚手架（双排）

GK1=0.1248KN/m

7.1.2木脚手板取0.35KN/m2（按厚度30mm计，其它厚度可折算报使用）

7.1.3栏杆、木挡脚板取0.14KN/m2

7.2施工荷载的标准值QK

7.2.1用于砌筑和结构工程作业的脚手架为3KN/m2

7.2.2用于装修作业的脚手架取2.0KN/m2

7.2.3 按实际设计值取用时不得低于1.0KN/m2

7.3风压的标准值WK=0.7﹒μS﹒μZ﹒W0

μS——风压载体型系数（全封闭）取μS=1.0φ

W0—基本风压，根据«建筑结构荷载规范»基本风压分布图，青岛地区基本风压为0.61KN/m2

7.4落地式脚手架荷载计算

7.4.1施工荷载传递路线

根据«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»（JGJ130—2001）构造要求规定：当使用竹笆脚手架时，双排脚手架的横向水平杆两端采用直角扣件固定在立杆上，纵向水平杆用直角扣件固定在水平杆上。因此施工荷载传递路线是脚手板纵向水平杆纵向水平杆与横向水平杆连接的直角扣件横向水平杆横向水平杆与立杆连接的扣件立杆钢底座枕木基础（如图8所示）

7.4.2验算纵向水平杆抗弯强度及扰度

作用纵向水平杆线荷载标准值：

qk=（3+0.35+0.14）х0.6=2.094KN/m

作用纵向水平杆线荷载设计值：

q=1.2х（0.14+0.35）х0.6+1.4х3х0.6=2.873KN/m

抗弯强度：σ=Mmax/W=qla2/8W

抗弯强度：σ=Mmax/W=qla2/（

=2.873х1.52х10002/（8х5.08х103）

=159.1N/mm2

扰度：V=5qkla4/384EI=5Х2.094Х15004/384Х2.06Х105Х12.19Х104=5.49mm

7.4.3验算横向水平杆的抗弯强度及扰度

由纵向水平杆传给横向水平杆的集中力设计值

F=0.5qla（1+al/la）2=0.5Х2.094Х1.5

（1+0.14Х2/1.5）2=2.13KN

由纵向水平杆传给横向水平杆的集中力标准值

Fk=0.5qkla（1+al/la）2=0.5Х1.312Х1.5（1+0.14Х2/1.5）2=1.39KN

抗弯强度：σ=Mmax/W=0.175Flb/3/W=0.175Х2.13Х1.0Х106/5.08Х103=73.88N/mm2

扰度：V=1.146Fklb3/100EI=1.146Х1.39Х103Х10003/100Х2.06Х105Х12.19Х104

=0.63mm<6.7mm

7.4.4立杆稳定验算

查规范表5.3.3得长度系数υ=1.5

长细比λ=lo/I=Kuh/i

K=1.155λ=1.155Х1.5Х180/1.58=197<210φ=0.186

（2）、计算风荷载设计值产生的立杆段弯距Mw

立杆稳定验算部位，取脚手架立杆底部，作用于脚手架上的水平风荷载标准值

Wk=υz﹒υs﹒Wo

根据《建筑结构荷载规范》，风压高度变化系数，按建筑物最高120米选取υz=1.90

υz=1.0φ=1.0Χ1.2An/Aw

=1.0Χ1.2Χ0.623=0.748

Wk=0.7Χ1.9Χ0.748Χ0.61=0.607KN/m2

风荷载设计值产生的立杆段弯距Mw得：

Mw=0.85Χ1.4WkLah2/10/0.85Χ0.4Χ0.607

Χ1.5Χ1.82/10=0.156KN﹒M

（3）、计算组合风荷载时，立杆段的轴向力，按裙房最高架23.15m

Χ0.1248=2.96KN

构配件（脚手架、栏板、挡脚板、安全网）自重标准值产生的轴向力

NG2K=0.5lblaΣQP1=QP2la+Qp3la[H]=0.5（1+0.3）Χ1.5Χ4Χ0.14+0.14Χ1.5Χ2+0.005Χ1.5Χ23.15=1.14KN

QP1为四层竹笆自重标准值，ΣQP=4Χ0.14KN/m2

QP2栏杆、木脚手板挡板自重标准值，两个施工作业层取QP2=0.14KN/m2

Qp3密目式安全立网自重标准值Qp3=0.005KN/m2（按实际计算）

施工荷载标准值产生的轴向力总和

ΣNQK=0.5（lb+0.3）laQk=0.5（1+0.3）Χ1.5Χ3Χ2=5.85KN

Qk施工均布活荷载标准值，两个施工作业层

Qk=2Χ3KN/m2

N=1.2（NGlK+NG2K）+0.85Χ1.4ΣNGK

=1.2（2.96+1.14）+1.4Χ5.85=13.11KN

N/ΦA+Mw/W=11.88Χ103/0.186Χ489+0.06Χ106/5.08Χ103

=142.43N/mm

满足要求，所以选用脚手架设计尺寸合适

连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按落地式23.15m，悬挑式120m，风压高度变化系数，落地式Uz=1.90，取较大值。

Wk=0.7Χ1.90Χ0.748Χ0.61=0.61KN/m2

连墙件的轴向力设计值：

N1=N1w+NO=1.4ΧW﹒Aw+5=1.4Χ0.61Χ2Χ1.8Χ3Χ1+5=14.22KN<2Rc=16KN

采用双扣件：即连墙杆采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆连接、连墙杆件与建筑物的内、外墙面各加两只直角扣件扣牢或预埋在混凝土墙内，在悬挑架部分，每层2.85m设置。扣件连接抗滑承载力满足要求。

（2）连墙杆稳定承载力验算

连墙杆采用Φ48Χ3.5钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加的短钢管上，即lo=0.3m，长细比λ=lo/I=0.3Χ100/1.58=18.99<[λ]=150《冷弯薄壁型钢结构技术规范》Φ=0.912

N1/ΦA=14.22Χ103Χ103/0.912

Χ489=31.89N/mm2

验算说明，连墙件采用Φ48Χ3.5钢管时，其稳定承载能力足够。

7.4.6立杆地基承载力计算

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值为N1=13.11KN

木垫板作用长度取0.5m，基础底面积A=0.5Χ0.3=0.15m2

地下二层部分，地基土为粘土、垫砂石、上浇C20混凝土，由《建筑地基基础设计规范》查得

fgk=120KN/m2

地上一层及结构，以靠近承重墙及受力梁，其计算设计值fgk=180KN/m2

地基承载力设计值fg1=Kc﹒fgk=0.5Χ120=60Kpa

fg2=Kc﹒fgk=0.5Χ180=90Kpa

立杆基础层面的平均压力

P=N1/A=13.11/0.15=87.4KN/m2

P>fg1=60KN/m2

不满足要求，但N1是以较大值裙房23.15m计算，而实际基础部分，只有二层（9m）架体，以50%折算N1值，则

P=N1/A﹒2=13.11/0.15

Χ2=43.7KN/m2

7.5悬挑脚手架荷载计算

搭设尺寸同落地式脚手架，及步距h=1.8m，纵距：la=1.5m，横距lb=1.0m，距墙lb1=0.3m，连墙体水平三跨1.5Χ3=4.5m，垂距每层2.8m（或3.5m），采用12号槽钢作悬挑梁，φ6×19钢丝绳斜拉卸荷。住宅楼每7层（层高2.8m），19.6m、商务楼每六层（层高3.5m），21m为分体结构。

落地式与悬挑式脚手架搭设尺寸相同，同时前者计算风荷载系数时，是以120M及悬挑架最高搭设高度选取，这样前者计算能满足后者需要，按荷载计算最不利情况考虑，悬挑架搭设高度为h1=21m，落地式脚手架为h2=23.15m，h1

梁最大弯距（如图9所示）

Mmax=N1﹒lb！+N1﹒lb2

=13.11Χ1.3+13.11Χ0.3

=20.98（KN﹒m）

Mmax/rx﹒Wnx≤f

20.98Χ106/1.05Χ712Χ103=28.06mm2<205mm2

计算斜撑杆受力情况，取一个单元

N=N1/cos24.43

N2=Px/cos24.23

这样简化为立杆稳定（长细比）

λ=L/I=3.13Χ102/1.58=198.1

N1/ΦA=9.37Χ103/0.184Χ489=104.14N/mm2

扣件连接抗滑承载力验算

查规范表5.1.7—个直角扣件抗滑承载力设计值

N2=9.37KN

采用双支钢管及双扣件，即可满足要求

综上计算悬挑架偏于安全，能符合规范使用要求。

斜道设在建筑物北侧，从6层开始每6层悬挑设置，悬挑梁采用12号槽钢，在原有悬挑架基础上，梁长加长，同时加设上道钢丝绳（如图7所示）

COSα=2.85/2.582+2.32=0.77

COSβ=2.85/2.582+2.32≈1

某特大桥跨在建杭甬客专48 80 48m连续梁施工方案PCA=P内杆/COSβ=12110N

PBA=P内杆/COSα=8513N

K=0.85×138.5×103/13110=8.98>[K]=6

选用Φ16钢丝绳满足施工要求

8.1.1单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。

8.1.2应按规范的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。

8.1.3经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳江苏某中心项目桩基础工程(PHC管桩)施工组织设计-secret，堆放场地不得有积水。

8.1.4应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。