浩汉世纪花园一期4#楼工程模板工程施工方案

浩汉世纪花园一期4#楼工程模板工程施工方案
仅供个人学习
反馈
文件类型:.rar
资源大小:505.80K
标准类别:施工组织设计
资源属性:
下载资源

施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分,仅供参考,下载文档齐全完整

浩汉世纪花园一期4#楼工程模板工程施工方案

最大挠度计算公式如下:

q=((24+1.5)×0.3+0.35)×0.8=6.40KN/m;

高速路面养护大中修施工方案面板的最大允许挠度值:[ω]=350.00/250=1.40mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×6.40×350.004/(100×9500×3.89×105)=0.1760mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.1760mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.40mm,满足要求!

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

静荷载设计值q=1.2×2.68+1.2×0.54=3.86kN/m;

活荷载设计值P=1.4×1.58=2.21kN/m;

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=64.00cm3;

I=256.00cm4;

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

线荷载设计值q=3.86+2.21=6.07kN/m;

最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.25kN.m;

最大应力σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.86N/mm2;

抗弯强度设计值[f]=16N/mm2;

方木的最大应力计算值3.86N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×3.86×0.8=1.85kN;

方木受剪应力计算值τ=3×1854.72/(2×60×80)=0.58N/mm2;

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2;

方木的受剪应力计算值0.58N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.70N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

q=2.68+0.54=3.22kN/m;

方木最大挠度计算值ω=0.677×3.22×800.004/(100×10000×256.00×104)=0.35mm;

方木的最大允许挠度[ω]=0.8×1000/250=3.20mm;

方木的最大挠度计算值ω=0.35mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.20mm,满足要求!

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):

q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2;

(2)模板的自重(kN/m2):

q2=0.35kN/m2;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):

q3=(2.5+2)=4.50kN/m2;

q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2;

梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。

支撑钢管变形图(m.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到:

支座反力RA=RB=1.214kN;

最大弯矩Mmax=0.546kN.m;

最大挠度计算值Vmax=1.726mm;

支撑钢管的最大应力σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值121.523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=1.21kN;

R小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力:N1=1.21kN;

脚手架钢管的自重:N2=1.2×0.129×2.9=0.45kN;

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN;

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.16×1.70×1.5=2.95m;

Lo/i=2945.25/15.95=184.71;

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.21;

钢管立杆受压应力计算值;σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2;

钢管立杆稳定性计算σ=57.56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求!

标准层180厚楼板模板计算书

横向间距或排距:1.00m;纵距:1.00m;步距:1.50m;

立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m;脚手架搭设高度:2.90m;

采用的钢管:Φ48×3.0mm;

扣件连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80;

板底支撑连接方式:方木支撑;

模板与木板自重:0.350kN/m2;混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3;

楼板浇筑厚度:180.00mm;

施工均布荷载标准值:1.000;

钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi);楼板混凝土强度等级:C30;

每层标准施工天数:5;每平米楼板截面的钢筋面积:1440.000mm2;

楼板的计算宽度:5.40m;楼板的计算厚度:180.00mm;

楼板的计算长度:4.50m;施工平均温度:25.000℃;

木方弹性模量E:9500.000N/mm2;木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2

木方抗剪强度设计值1.40N/mm2;木方的间隔距离:300.00mm;

木方的截面宽度:60.00mm;木方的截面高度:80.00mm;

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3;

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4;

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1=25.000×0.300×0.180=1.350kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN;

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m;

集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN;

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN;

最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN;

方木最大应力计算值σ=M/W=0.533×106/64000.00=8.328N/mm2;

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;

方木的最大应力计算值为8.328N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=1.746×1.000/2+1.260/2=1.503kN;

方木受剪应力计算值T=3×1.503×103/(2×60.000×80.000)=0.470N/mm2;

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2;

方木的受剪应力计算值0.470N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.455kN/m;

集中荷载p=0.900kN;

最大挠度计算值V=5×1.455×1000.04/(384×9500.000×2560000.000)+900.000×1000.03/(48×2560000.000×9500.000)=1.550mm;

最大允许挠度[V]=1000.0/250=4.000mm;

方木的最大挠度计算值1.550mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.746×1.000+1.260=3.006kN;

支撑钢管计算弯距图(kN.m)

最大弯矩Mmax=0.803kN.m;

最大变形Vmax=0.0003mm;

最大支座力Qmax=6.815kN;

最大应力σ=12.547N/mm2;

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际

的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=6.815kN;

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架的自重(kN):

NG1=0.129×2.900=0.374kN;

(2)模板的自重(kN):

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN;

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):

NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN;

静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN;

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN;

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=10.469kN;

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5002×0.100=1.700m;

L0/i=1700.000/15.945=107

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537;

TCECS 855-2021 城市森林花园住宅设计标准.pdf钢管立杆受压应力计算值;σ=10469.000/(0.537×489.000)=39.868N/mm2;

立杆稳定性计算σ=39.868N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!

验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。

宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=5400mm×180mm,截面有效高度ho=160mm。

按照楼板每5天浇筑一层,所以需要验算5天、10天、15天...的

承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:

土地平整、农田水利配套设施、道路施工组织设计2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为5.4m;

©版权声明
相关文章