施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

某大厦裙房基坑降水工程施工方案-secret小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[3000/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m

M1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×1.07×0.92+0.101×0.94×0.92＝0.15kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.1×0.92+0.213×3.15×0.9＝0.61kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.152/2，0.1×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.61，0.47]＝0.61kN·m

σ＝Mmax/W＝0.61×106/54000＝11.3N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.07×0.9+0.617×0.94×0.9＝1.1kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.1×0.9+0.675×3.15＝2.18kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.15，0.1×0.15+3.15]＝3.16kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.1，2.18，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×40)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.99×9004/(100×6000×2430000)＝0.3mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×1504/(8×6000×2430000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.14×0.9+1.2×0.57×0.9＝1.74kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.15＝0.26kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.74kN;

同理，R'＝1.01kN，R''＝1.01kN

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.05×0.9＝1.04kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.15＝0.16kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.04kN;

同理，R'＝0.61kN，R''＝0.61kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.44kN·m

σ＝Mmax/W＝0.44×106/4490＝97.88N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝2.26kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.26×1000/424＝10.67N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.62mm

νmax＝0.62mm≤[ν]＝2.25mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

λ＝h/i＝1600/15.9＝101≤[λ]＝150

f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.59×424)=4.42×1000/249.31=17.72N/mm2≤[f]=205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.42kN≤[N]＝30kN

预应力板模板（扣件式）计算书

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

模板支拆环境不考虑风荷载

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=7.32kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·m

σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝21N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×3004/(384×6000×281250)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[24000/900]取整＝26，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.26kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.32kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.32×0.92+0.1×0.94×0.92＝0.16kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.6kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.26×0.32/2，0.1×0.32/2+3.15×0.3]＝0.95kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.6，0.95]＝0.95kN·m

σ＝Mmax/W＝0.95×106/54000＝9.58N/mm2〈[f]＝10.11N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.32×0.9+0.62×0.94×0.9＝1.25kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.26×0.3，0.1×0.3+3.15]＝3.18kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.25，2.2，3.18]＝3.18kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.18×1000/(2×90×40)＝1.12N/mm2〈[τ]＝1.17N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.22×9004/(100×7200×2430000)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.22×3004/(8×7200×2430000)＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

DB36T 1344.3-2020 小流域水土流失综合治理 第3部分 崩岗治理技术规范.pdf主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.95kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.55kN/m

南京某机场钢结构网架施工方案q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m