施工组织设计下载简介
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薄壁空心墩施工组织设计6、永久性用地范围内裸露地表用植被覆盖。工程完工后，拆除一切临时用地范围内的临时生活设施，搞好租用地复耕，绿化原有场地，恢复自然原貌。退场时的场地清理，达到地方政府、群众及相关其他单位的满意，并取得有效的证明文件。
7、施工区域、砂石料场在施工期间和完工后，妥善管理，防止其对土壤的影响。施工作业易产生粉尘的地段进行洒水，使粉尘公害减至最小程度。
8、保持工地清洁，控制扬尘，杜绝漏洒材料。防止混凝土外泄，对不慎外泄混凝土应运至指定地点处理。
9、对施工便道及施工车辆行驶频繁的路段安排洒水车及时清洗，确保路面清洁。保持工地清洁，控制扬尘国际投资大厦工程施工组织设计（含CAD图），杜绝漏洒材料。
施工计划横道图和网路图
本计算对象为空心的墩柱模板，由δ=钢面板，[8槽钢为高度方向的通长背肋，两根[16（][）的大纵肋和对拉螺栓组成。对拉螺杆材料为45钢，其余材料为A3。
模板高度h=，大纵肋][16间距Ly=1125mm，高度方向的通长背肋[8间隔Ly=400mm。
2.1 混凝土浇筑时侧压力的标准值：
由式Fk=0.22 rc toβ1β2ν½
取 rc =24 KN/m³
β1 =1.2（掺缓凝剂）
β2 =1.2(查混凝土坍落度修正系数表得)
有：F=0.22×24×8×1.2×1.2×2=121.7 KN/㎡
由式F= rcH=24×6.75=162 KN/㎡
按规范取:F=121.7 KN/㎡
2.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2 KN/㎡(混凝土入模时采用溜槽入模)
恒载分项系数取：1.2
活载分项系数取：1.4
折减调整系数取：0.85
2.3 则混凝土浇筑的侧压力设计值为：
121.7×1.2×0.85=124.1 KN/㎡
2.4 倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为：
4×1.2×0.85=4.76KN/㎡
2.5 总荷载设计值为(用于强度验算)：
124.1+4.76=128.86≈129KN/㎡=0.129 N/mm²
2.6 总荷载标准值为(用于刚度验算)：
121.7+4=125.7≈126KN/㎡=0.126 N/mm²
背肋与面板等共同承受外力，背肋的材料规格为槽钢[8，查型钢特性表，得截面面积A=1024mm² IX=101.3×4 z0=14.2 mm
背肋横向间距lX=350mm(最大间距)支承在大背肋上，由面板传递给背肋的荷载其设计值为：q=FlX=0.129×350=45.15 N/mm
3.1 面板与背肋组成的组合截面的形心为
= 5400+72453
= 102403.2mm
A = 6×350+1024 =3124
y1=102403.2/3124 =32.78mm
y2=80–32.78 =47.22mm
=6300+4106358+1013000+1116488
=624.2×104mm4
W上 = I/ y1 =624.2×104/32.78 =190.42×103mm3
W下 =I/y2=312.2×104/47.22=66.12×103mm3
根据连续梁在均布荷载作用下的简图可以计算出各控制面上弯矩而求得Mmax，
= 7.14×106N·mm
σmax= Mmax/ W下
=7.14×106/(66.12×103 )
= 108.02N/mm²＜ f=215N/mm² 强度满足要求。
跨长L=1000mm ,跨长比λ=400/1000 =0.4
= 0.10mm＜［ω］=L/500=1125/500=2.8mm 刚度满足要求。
根据混凝土浇筑情况，取板面中的一个区格作为计算单元，在各种区格中，有三面固结、一面简支，四面固结及二面固结、二面简支各种状况，（根据混凝土在面板上的堆积状况分析），从受力观点看，以三面固结、一面简支为最不利受力区格。
取宽板条作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：
q=0.064×10=0.64 N/mm
面板边长LX=400 mm，Ly=400 mm，则LX/Ly=1，按三面固结、一面简支查《建筑结构静力计算手册》的图表(泊松比υ=0)得：
面板短边L=400mm，钢板的泊松比υ=0.3，单位宽板承受弯矩。
M x =κmx ·qL2=0.0227×0.64×3502= 1779.68N·mm
M y =κmy·qL2 =0.0168×0.64×3502= 1317.12 N·mm
M vx = M x +υM y =1779.68+0.3×1317.12=2174.82 N·mm
M vy = M y +υM x =1317.12+0.3×1779.68=1851.02 N·mm
M 0x =κmx ·qL2=0.06×0.64×3502= 4704 N·mm
M 0y =κmy·qL2 =0.055×0.64×3502= 4312 N·mm
面板单位宽度的截面抵抗矩
W x = W y = bh2 /6=10×5.52 /6=50.42mm3 (考虑到面板的锈蚀和周转使用的磨损，面板的计算厚度取h=)
得面板的最大截面应力：
σmax= Mmax/W =4704/50.42=93.30 N/mm2 ＜ f=215N/mm2 面板强度满足要求。
3、面板挠度(变形)验算
= 31.39×106
ωmax = 0.0016×ql4/k
= 0.0016×0.64×3504/(17.19×106)
= 0.49mm＜ ［ω］=L/500=400/400=1.0mm 面板刚度满足要求。
四、大背肋][16长度方向计算
大背肋的材料为2根[16，
截面惯性距IX=2×563.7×104 =1127.4×4
截面抵抗距Wx=2×80.5×103 =161×103mm3
计算时候采用中间凹槽部分作为研究对象，因为此位置对拉杆间距最大，故为最危险部位。
大背肋的高度间距lx=1125mm（墩身混凝土最厚的时候） ，大背肋以对拉螺杆为其支承点，为简化计算将背肋传来的集中力简化为均布载荷,
由背肋传向大背肋的荷载其设计值为：
q=Fly=0.129×1125=145.13N/mm
根据连续梁在均布荷载作用下的简图可以计算出各控制面上弯矩而求得Mmax，由“二等跨梁的内力表”查得，Mmax发生在支座处，可得：
= 20.4×106N·mm
σmax= Mmax/ W
= 20.4×106/161×103
=126.7N/mm²＜ f=215N/mm² 强度满足要求。
跨长L= ,跨长比λ=350/1000 =0.35
五、大背肋双拼[14厚度方向计算
大背肋的材料为2根[14，
截面惯性距IX=2×563.7×104 =1127.4×4
截面抵抗距Wx=2×80.5×103 =161×103mm3
大背肋的高度间距lx=1125mm（墩身混凝土最厚） ，大背肋以对拉螺杆为其支承点，为简化计算将背肋传来的集中力简化为均布载荷
由背肋传向大背肋的荷载其设计值为：
q=Fly= 0.129×1125=145.13N/mm
根据连续梁在均布荷载作用下的简图可以计算出各控制面上弯矩而求得Mmax，为简便计算，把简化成三不等跨梁（偏于安全的简化）来进行强度的验算。
= 7.73×106N·mm
σmax= Mmax/ W
=7.73×106 /161×103
=48.0N/mm²＜ f=215N/mm² 强度满足要求。
跨长L=1125mm ,跨长比λ=(1125/2)/1125=0.5
计算拉杆时，按照最危险状况(即一次浇筑厚度4.5m)计算，即是计算拉杆在墩底状况，载荷最大为0.129N/mm²；在平面部份对拉杆的间距lx=1000, ly=1125 ,则拉杆承受的拉力为：
由F=q·A=0.129×1000×1125=145125N
拉杆材料为Q235钢，直径为30mm，则拉杆受拉应力：
δ=F÷A=145125÷（3.14×（0.015×0.015））
=205MPa＜380MPa(Q235钢抗拉强度)
所以拉杆满足设计要求。
按照最危险状况计算，即是全部安装完成，拉杆受到剪力最大。上2层模板和施工附属设施的重量17605.7kg(176KN)；施工荷载顶层以2KN/m2计算，合计37.2KN；荷载总计201KN。
螺杆采用的是M30的Q235材质的拉杆，每层模板一共有18根，能承受的最大剪力：
τ=3.14*0.01*0.01*266*18*1000
=1503.4KN>201KN
满足模板及附属设置荷载要求。
盖梁模板分块大小及材料配置与墩身模板相同，砼初凝时间、每次浇筑最大高度以及机械设备配备相同。不重复计算
采用分离式基础时按照塔吊说明书其基底地基承载力不小于200KPa。其余详细部分见说明书。整体式基础计算按照悬臂梁进行计算。
最高薄壁墩高度为53m，故塔吊起重臂高度不小于57m
塔吊高度(不包括爬升架以上的部分)组成：底节(2.83m)+塔身(2.8*19)+爬升架(6.4m)，总高度为59.63m(已扣除爬升架与标准节重合部分)。
除标准节和荷载外总重32480kg，29个标准节总重17860kg，最大荷载为6000kg。全部荷载总和为56340kg。
砼基础采用C35砼，钢筋砼自重为26KN/m3；
Q=3*1.3*26*4+563.4=969KN
x1=1205.79mm（舍去） x2=54.21mm<0.56*1260=705.6mm；
As=fcd*bx/ fsd=13.8*3000*37.16/280=5494.37mm2
选用18根Φ28(HRB335),其截面积为11085mm2
配筋率ρ=11085/(3000*1260)=0.3%>0.2%
截面尺寸符合设计要求。
因此可在长度范围内配置构造箍筋，按照10cm间距配置Φ10箍筋。
取ζ=1.2，受扭承载力降低系数βt=1.5/(1+0.5*(VdWt/(Tdbh0)))
βt=1.5/(1+0.5*(969*103*1.35*109/(1000*106*3000*1360)))=1.30>1.0
Φ10单根面积为78.5mm2，初步计算为8支箍巴清河贝雷便桥施工方案，其面积为628 mm2。
P=100*11085/(3000*1260)=29.3
Asv1/Sv=bρsv/8=3000*0.00025/8=0.094
总的箍筋配置率为：Asv1/Sv=0.464+0.094=0.556mm2/mm
取Sv=150mm，Asv1=0.556*150=83.4mm2
防雷接地隐蔽工程施工方案Ast=ζfst Asv1 Ucor/ fsdSv=1.2*195*78.5*2*(1260+2960)/(195*150)
Ast=5300.32 mm2
AR,sum=5494.37+0.25*Ast=5494.37+0.25*5300.32=6819.45 mm2<11085mm2满足要求