施工组织设计下载简介

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活荷载合计：Q=3.0KN/M2;

每根钢管所承受的荷载组合值为：

大厦机电设备安装施工组织设计N=1.2×(40+1.5)+1.4×(1+2)

=54KN/M2×0.4m×0.6m=12.96KN;

采用φ48×3.0钢管,A=424㎜2;

钢管回转半径为:I=15.9㎜;

2、按强度验算立杆的受压承载力；

δ=N/A=12960/424=30.57N/㎜2<205N/㎜2;

3按稳定性计算立杆的承载力：

计算长度：L=H+2A=1.5+2×0.25=2M,

钢管的长细比:入=LI=2000/15.9=125.79

即δ=N/ΦA=12960/(424×0.417)

=73.3N/㎜2<205N/㎜2.

从计算可以看出,立杆的强度和稳定性均满足要求。

4、梁下水平小横杆计算：

水平小横杆扫三跨不等跨连续梁计算，φ48×3.0厚钢管的截面模量W=5.08㎝3

新浇混凝土自重：0.5*1.6*25KN/M3＝20KN/M

施工人员及设备荷载值取0.6KN/M,

振换振捣砼时振捣荷载值取1.2KN/M;

活荷载合计:q=1.2×(20+0.9)+1.4×1.8=27.6KN/M

水平小横杆抗弯强度验算:

=1.035KN.M;

δ=M/W=1035000/5080=159.45N/㎜2;(能满足)扣件抗滑验算：

F2=3/8qL=3/8×27.6×0.4=4.14KN

（二）对400×1200的大梁进行验算：

（参加附图1、2、3、4）

支撑立杆横向间距0.4m，纵向距0.6m,步距1.5m,扫地杆距地0.2m

新浇砼自重：1.2m×25KN/m3=30KN/㎡;

其余荷载取值不变，则每根钢管所承受的荷载组合值为：

N=1.2×(30+1.5)+1.4×(1+2)

=42KN/㎡×0.4m×0.6m=10.08KN;

2、按强度验算立杆的受压承载力；

δ=N/A=10080/424=23.77N/㎜2<205N/㎜2;

3按稳定性计算立杆的承载力:

计算长度:L=h+2a=1.5+2×0.25=2m,

钢管的长细比：入=L/I=2000/15.9=125.79

即δ=N/Φa=10080/(424×0.417)

=57.01N/㎜2<205N/㎜2。

从计算可以看出，立杆的强度和稳定性均满足要求。

新浇砼自重：0.4×1.2×25KN/M3=12KN/M;

其余荷载取值不变,则每根钢管所承受的荷载组合值为:

q=1.2×(12+0.9)+1.4×1.8=18KN/m

梁下小横杆抗弯强度验算:

δ=M/W=450000/5080=88.58N㎜2<205N/㎜2;(能满足)

F2=3/8Ql=3/8×18×0.4=2.7KN

(三)、由于梁线荷载质量较大，本方案在大梁下钢管对接采用双扣件，这样，可以避免扣件的偏移对施工质量的影响。

二、现浇砼楼板支撑脚手架（详附图5）

楼板厚取180㎜，楼层净高4.87m,用10㎜覆膜竹胶板、100×50㎜木枋支板模，用钢管作楼板模板支撑。试计算钢管支撑：

荷载取值：楼板模板：0.4KN/㎡;钢管支架自重:0.169KN/㎡;

新浇砼自重:4.32KN/㎡;施工活荷载:3.0KN/㎡;

钢筋纵横间距按1×1m设置,步距1.6m,每区格面积为1×1=1㎡,则:每根立杆承受的荷载为:

N=1.2×(0.4+0.169+4.32)×1×1+1×1.4×3

按强度验算立杆的受压承载力；

δ=N/A=10070/424=23.75N/㎜2<205N/㎜2;

按稳定性计算立杆的承载力：

钢管的长细比：入=L/I=1500/15.9=94.34

即δ=N/ΦA=10070/(424×0.626)

=37.94N/㎜2<205N/㎜2。

3、纵、横向水平杆验算：

N=1.2×(0.4+0.169+4.32)×1+1.4×3×1=10.07KN/m。

弯矩计算：Mmax=0.1×10.07×12=1.007KN.m;

δ=M/W=1007000/5080=198.23N/㎜2;

从计算可以看出，立杆按1×1m，步距按1.5m设置楼板支撑是安全可靠的.

三、剪力墙支撑、模板验算（附图6）

墙厚350㎜、墙高5.1m、施工气温取35C。，参具有缓凝作用的外加剂β1=1.2,砼塌落度为180～200㎜,则β2=1.15,采用泵送卸料,浇筑速度2m/h,用查入式振捣器振捣。水平钢管背杆采用双钢管（主钢楞）间距600㎜，竖向木枋背杆（次钢楞）间距200㎜，采用Ф12对拉螺杆，间距水平方向为400㎜、竖向600㎜。

t0=200/（T+15）=200/45=4.44

F1=0.22YCtoβ1β2V1/2

=0.22×24×4.44×1.2×1.15×21/2

F2=YCH=24×2.7=64.8KN/㎡

取二者较小值，F3=45.75×1.2=54.9KN/㎡

2、倾倒砼产生侧压力：采用导管时，水平荷载标准值为2KN/㎡F4=1.4×2=2.8KN/㎡

对于承载力则：F5=F3+F4=54.9+2.8=57.7KN/㎡

对于刚度验算则:F6=F3=54.9KN/㎡

模板采用覆膜多层板厚度18㎜。

W=1000×182/6=5.4×104㎜3

M=1/10qL2=1/10×57.7×0.22=0.231KN.m

σ=M/W=0.231×106/5.4×104=4.28N/㎜2

ω=F114/150EI=45.75×2004/150×9×103×22.5×103×22.5×105

=0.024㎜

背杆木枋100×50㎜E=9×103N/㎜2I=9.1×105㎜4

q1=F5×0.2=57.7×0.2=11.54N/㎜(用于计算承载力)

q2=F6×0.2=54.9×0.2=10.98N/㎜(用于验算饶度)

M=q1L2/2=11.54×2002/2=46.16×104N/㎜2，

σ=M/W=46.16×104/(9×103)=51.29N/㎜2

ω=q214/150EI

=10.98×2004/150×9×103×9.1×105

=0.014㎜

所以挠度也在允许范围内。

查表2×Φ48×3.0钢管的截面特性I=10.78×104㎜4W=2×5.08×103㎜3

q1=F5×0.6=57.7×0.6=34.62KW/m(用于计算承载力)

q2=F6×0.6=54.9×0.6=32.94KN/m(用于验算饶度)

由于主钢楞两端伸臂长为250㎜,侧伸臂端头的挠度与基本跨度挠度小,故可按近似三跨连续梁计算

M=0.1×q1×L2=0.1×34.62×6002=1246320N/㎜

σ=M/W=1246320/(2×5.08×103)=122.6N/㎜<205N/㎜

ω=0.677×q2×I4×/(100EI)

=0.677×32.94×6004/(100×2×2.6×105×2×10.78×104)=0.25㎜

因此挠度在允许范围内.

N=F5×主钢楞间距×次钢楞间距

=57.7×0.6×0.2=6.92KN。

选用Ф12对拉螺杆，查表得内容许拉力为12.9K，满足要求。

四、柱支撑体系验算（详附图7）

F1=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×31/2=56.09KN/㎡

F2=24×3=72KN/㎡

取二者较小值:F3=56.09KN/㎡,采用布料管浇筑砼,倾到砼的水平荷载标准值为2KN/㎡,则设计荷载值q=56.09×1.2+2×1.4=69.79KN/㎡柱箍选用φ48×3.0钢管,A=424㎜2,I=10.78×104㎜4,

E=2.06×105 W=4.49×103㎜3

取f=205N/㎜3查表得;KW=0.521

1、计算需要柱箍间距L1

L1= 3 EI/4Kwq

= 3 2.06×105×10.78×104/4×0.521×69.79

根据计算柱箍间距L1选用420满足要求。

模板侧压力为63.1KN/㎡,拉杆纵向距0.42m。则拉杆承受的拉力：

P=56.09×0.42×0.45=10.6KN,

选用Ф12对拉螺杆,查表得容许拉力为12.9K，满足要求。

五、楼层荷载承受能力计算

由于转换层结构尺寸大、砼体积大、自重大，因此由转换层传至下层楼板的荷载也大，为了保证结构支撑牢固、稳定，特采取以下施工措施：在其楼板面主次梁支撑架立杆下铺100×50㎜木枋，让上部荷载均匀传到楼面，使下层梁板整体受力，为了保证其工程结构安全，该工程转换层的荷载由+12.15m、+7.1m、+3.2m层梁共同承担，现根据叠合法计算承载力。

（1）、主楼总砼量：330m3

(2)、主楼总建筑面积：700㎡

(3)、主楼砼平均折算厚度h=330/700=0.47m

(4)、主楼模板及架体荷载取：0.85KN/㎡

(5)、主楼施工活荷载取：2KN/㎡

q1=（0.47×25KN/M3+0.85KN/㎡）×1.2+2KN/㎡×1.4

二、+12.15m、+7.1m、+3.2层楼面设计荷载计算

q2=3.5KN/㎡×3×1.4+3×0.07×25KN/m3×1.2

q2=21KN/㎡>q1=18.94KN/㎡

故:+12.15m、+7.1m、+3.2三层梁、板能承受转换层施工期间一切荷载，是安全可靠的。

一、转换层柱、剪力墙砼为C45，粱板混凝土为C40，柱和墙体砼先浇筑至梁下口或KZZL锚固筋下口，最后梁板砼一次性连续浇筑。

二、由于转换层大梁体积大、砼强度等级高，大梁很可能会出现裂缝，为了防止裂缝出现我司决定采取以下施工措施：

（1）、在砼中掺加0.9㎏/m3杜拉纤维,减少早期砼塑性裂缝的产生。

（2）、在施工中严格控制梁的保护层厚度，采用获得专利的塑料垫块有效控制。

（3）、加强砼养护，派专职养护员对砼进行浇水养护。

（4）、做混凝土同条件养护拆模试件，以保证砼强度达到规范要求后才拆模。

1、浇筑砼层段的模板、钢筋、预埋铁件及管线，预留孔洞等全部安装完毕，模板表面清理干净，验收合格并已办理隐检手续。

砼浇筑前，模板要进行充分湿润。

混凝土浇筑控制标高标识已作好。

对作业班组和施工人员进行技术交底。

砼泵管布置及作业前检查，各种施工机械进行检查，可以进行作业。

管道走向：管道宜走直线，输送距离以最短为佳，少用弯管和软管，必要时采取特殊措施，以穿越或路障碍地段。

管径变换：同一条管线中，应采用相同管径的砼输送管，管必须变换时，宜用长维管以减小阻力。

管段布置：同时采用新、旧管段时，宜将新管布置在管内压力较大部位；管线布置宜横平竖直。

管道固定：管路应用支架，台垫或吊具进行固定，固定牢固可靠，不得与模板钢筋接触，竖向管必须搭设单独的脚手架，严禁直接固定在模板支撑架和外架上。

终端位置宜设在建筑物的最远处，采取后退浇灌施工。在浇灌过程中，只需拆除管段即可。

泵送设备的停车制动和锁制动应同时使用，轮胎应楔紧，水源供应正常，水箱应储蓄清水，料斗无杂物，各润滑点应润滑正常。

泵送设备的全部螺栓应紧固，管道接头应紧固密封，防护装置应齐全可靠。

各部位操开关、调整手柄、手轮、控制杆、旋塞等均在正确位置，液压系统应正常无泄漏。准备好清洗管，清洗用品及有关装置。

1）浇筑砼操作平台及走道已搭设完毕，验收合格。

2）砼浇筑施工工艺的质量要求层层交底落实。

3）砼原材料已送检查合格《思维导图》，试验室已开具配合比。

2、为保证泵送砼浇筑，要求砼坍落度进入现场测试，控制在20㎝±2内，其砼初凝时间控制在14小时（入场起计算），在整个浇筑过程中，要求砼连续供应，不得间断，我项目部向混凝土供应厂家作要求，必须保证车辆足够，性能完好。

3、转换层梁板砼掺12%ZY砼膨胀剂。

转换层梁板砼掺0.9㎏/m3杜拉纤维.

泵送混凝土运输延续时间

斩假石施工工艺五、砼浇筑（布管及浇筑流程详见附图8）

（1）泵送前，用水泥浆或1:2水泥砂浆润滑受料斗、泵体和输送管道内壁。受料斗上方应设金属网，以防止过大骨料或杂物混入。

（2）开始送泵时，速度宜慢，边送边观察泵的各部位工作情况和泵送压力若无异常情况时，再升至正常速度泵送。