施工组织设计下载简介

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贵阳世纪城S组团单位工程施工组织设计

倾倒混凝土时产生的水平荷载

2、将可能发生的荷载，进行最不利组合荷载组合情况如下

平板及薄壳的模板及支架

梁、拱模板的底板及支架

QGDW 11372.25-2015 国家电网公司技能人员岗位能力培训规范 第25部分：抄表催费梁、拱、柱（边长≤300）、墙（厚≤100）的侧模

大体积结构、柱（边长>300）、墙（厚>100）的侧模

新浇混凝土自重标准值：24kN/m3

框架梁：1.5kN/m3

楼板：1.1kN/m3

施工人员及设备荷载:

对计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取2.5kN/m2，另以集中荷载2.5kN再行验算。

计算直接支承小楞结构构件时，均布荷载取1.5kN/m2

计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布荷载取1.0kN/m2

侧压力标准值（内部振捣）：

F=min{0.22·γc·t0·β1·β2·，γc·H}

其中：γc=24kN/m3t0=200/（T+15）β1=1.0；β2=1.15V≤2m/h；T=20℃

振捣荷载：水平面：2.0kN/m2、垂直面：4.0kN/m2（作用于侧压力的有效高度以内）

倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值：本工程采用导管供料，取2.0kN/m2荷载折减系数：0.9、钢模及其支架：0.85、截面塑性发展系数：1.0

木模及其支架（含水率小于25%时）：0.9

风载作用下，验算模板及其支架的稳定性时：0.8

顶板模板面板用12厚覆膜竹胶板，次龙骨采用50×100mm木方，主龙骨采用100×100mm的木方，根据顶板厚度不同，主次龙骨间距分别为：次龙骨间距为250~300mm，主龙骨间距为900mm。梁面板用12mm厚覆膜竹胶板，次龙骨采用50×100mm木方，梁底模次龙骨采用50×100mm木方，主龙骨采用钢管支撑，间距900~1200mm。

按200mm厚楼板计算

200mm厚楼板模板计算

取1米宽板带，按3等跨连续梁进行验算。

面板自重：9.212×1.000×0.012×1.2=0.1327kN/m

现浇混凝土自重：24.0×1.000×0.20×1.2=5.76kN/m

钢筋自重：1.1×1.000×0.20×1.2=0.264kN/m

q1=6.1567kN/m

考虑到模板为临时性结构，安全系数可适当降低，取折减系数0.9则：

q=0.9q1=0.9×6.1567=5.541kN/m

施工荷载：2.5×1.4×0.9=3.15kN/m

按施工荷载为均布荷载考虑时

M1=0.1ql2=0.1×(5.541+3.15)×0.302=0.0782kN.m

按施工荷载为集中荷载考虑时

M2=0.1ql2+0.175Pl

=0.1×5.541×0.302+0.175×3.15×0.30

=0.2152kN.m

取M=M2=0.2152kN.m进行验算

=0.2152×106/(1000×102/6)

=12.915MPa<70MPa（符合要求）

ω=0.677ql4/(100EI)

=0.677×5.541×0.304/(100×6000×1.000×0.0123/12)

=0.605mm

面板自重：9.212×0.30×0.012×1.2=0.0398kN/m

小楞自重：4.0×0.100×0.050×1.2=0.024kN/m

现浇混凝土自重：24.0×0.30×0.20×1.2=1.728kN/m

钢筋自重：1.1×0.30×0.20×1.2=0.0792kN/m

q1=1.871kN/m

q=0.9q1=0.9×1.871=1.684kN/m

施工荷载：2.5×0.30×1.4×0.9=0.945kN/m

2.5×1.4×0.9=3.15kN

按2等跨连续梁进行验算。

按施工荷载为均布荷载考虑时

M1=0.125ql2

=0.125×(1.684+0.945)×0.9002

=0.625×(1.684+0.945)×0.900

按施工荷载为集中荷载考虑时

M2=0.125ql2+0.188Pl

=0.125×1.684×0.9002+0.188×3.15×0.900

V2=0.625ql+0.688P

=0.625×1.684×0.900+0.688×3.15

取M=M2=0.703kN.m,V=V2=3.11kN进行验算

=0.703×106/(100×502/6)

=16.872MPa<17MPa(符合要求)

=3×3.11×103/(2×100×50)

=0.933MPa<1.8MPa（符合要求）

ω=0.521ql4/(100EI)

=0.521×1.684×0.904/(100×10000×0.10×0.0503/12)

=0.549mm

小楞传来：1.684×0.900=1.5156kN

大楞自重：4.0×0.10×0.10×1.2×0.9=0.0432kN/m

施工荷载：1.5×1.4×0.9=1.89kN

1.5×0.30×1.4×0.9=0.567kN/m

按2等跨连续梁进行验算。

按施工荷载为均布荷载考虑时

M1=0.125ql2+0.333Pl

=0.125×0.0432×0.9002+0.333×(1.5156+0.567)×0.9

V1=0.625ql+1.333P

=0.625×0.0432×0.9+1.333×(1.5156+0.567)

按施工荷载为集中荷载考虑时

M2=0.125ql2+0.333Pl

=0.125×0.0432×0.9002+0.333×(1.5156+1.89)×0.9

V2=0.625ql+1.333P

=0.625×0.0432×0.9+1.333×(1.5156+1.89)

取M=M2=1.025kN.m,V=V2=4.564kN进行验算

=1.025×106/(100×1002/6)

=6.15Mpa<17MPa（符合要求）

=3×4.564×103/(2×100×100)

=0.685Mpa<1.8MPa（符合要求）

ω=0.521ql4/(100EI)

=0.521×1.5588×103×0.9004/(100×1×106×0.1×0.13/12)

=0.639mm

（1）每平方米荷载设计值

面板自重： 9.212×0.012×1.2×0.81=0.1075kN/m2

混凝土自重： 24×0.20×1.2×0.81=4.6656kN/m2

钢筋自重： 1.1×0.20×1.2×0.81=0.2138kN/m2

小楞自重：4.0×0.1×0.05×1.2×0.81×1/0.30=0.0648kN/m2

大楞自重：4.0×0.1×0.1×1.2×0.81×1/1=0.0389kN/m2

q＝5.0906kN/m2

施工荷载：0.81×1.4×2.0=2.268kN/m2

q=5.0906+2.268=7.36kN/m2

48×3.5钢管:A=480mm2;I=12.19×104mm4

W=5.08×103mm3;r=1.58cm;

[σ]=215MPa;E=2×105MPa

取竖向最大水平杆步距1500mm，则λ=L/r＝1500/15.8＝94.94

查表得稳定系数：φ＝0.317

[N]=[σ]×φ×A

单立管允许支承面积=[N]/7.36=3.70m2，实际支撑0.81m2，符合要求。

(3)刚度验算：取l=1500mm计算时

Δ=[N]×l/(A×E)

=32.7144×103×1500/(480×2×105)

=0.5112mm（具有足够的刚度）

单个扣件允许承载力[N]=6kN

当立管间距取0.9×0.9米时，单根立管所受轴心力为7.36×0.9×0.9=5.96kN，单扣件满足要求。

附录三梁木模板与支撑计算书

梁截面宽度B=200mm，

梁截面高度H=400mm，

梁模板使用的木方截面50×100mm，

梁模板截面侧面木方距离245mm。

梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重=9.212kN/m2；

钢筋自重=1.500kN/m3；

混凝土自重=24.000kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.00m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.6m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=14.400kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=14.400kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

取1米长梁，按两跨连续梁进行验算。

面板自重：9.212×1.000×0.2×0.012×1.2×0.9=0.0239kN/m

现浇混凝土重：24×1.000×0.2×0.4×1.2×0.9=2.0736kN/m

钢筋自重：1.5×1.000×0.2×0.4×1.2×0.9=0.13kN/m

q=2.227kN/m

施工荷载：2×1.4×0.2×0.9=0.504kN/m

按施工荷载为均布荷载考虑时

M1=0.125ql2

=0.125×(2.227+0.504)/3×0.92

=0.625×(2.227+0.504)/3×0.9

按施工荷载为集中荷载考虑时

M2=0.125ql2+0.188Pl

=0.125×（2.227/3）×0.92+0.188×0.504×0.9

V2=0.625ql+0.688P

=0.625×（2.227/3）×0.9+0.688×0.504

取M=M2=0.16kN.m

V=V2=0.764kN进行验算

=0.16×106/(1000×502/6)

=3.84MPa<17MPa(符合要求)

=3×0.764×103/(2×100×50)

=0.229Mpa<1.8MPa（符合要求）

ω=0.521ql4/(100EI)

=0.521×（2.227/3）×0.94/(100×10000×0.1×0.053/12)

=0.024mm＜l/1000(符合要求)

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]

其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；

　　q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；

　　q=(1.2×14.40+1.4×4.00)×0.75=17.16N/mm

最大弯矩计算公式如下:

f=0.103×106/18000.0=5.722N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.245×17.16=2.523kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×2523/(2×400×12)=0.788N/mm2

2011-2018岩基真题解析-2010版 -最终版 .pdf　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

双碑立交桥维修施工组织设计其中q=14.4×0.4=5.76N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×5.76×245.04/(100×6000.00×108000.0)=0.217mm