施工组织设计下载简介

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高薪大道连续梁（48+80+48）现浇施工方案

（1）、《京杭运河特大桥103#~106#墩现浇连续梁膺架立面示意图》

（2）、《京杭运河特大桥103#~106#墩现浇连续梁膺架平面示意图》

T／CECS G：Q75-02-2020 公路视频云联网技术与管理规程.pdf（3）、《京杭运河特大桥103#~106#墩现浇膺架、门洞横断面图》

（4）、《京杭运河特大桥103#~106#墩现浇膺架侧模加固图》

（5）、《京杭运河特大桥103#~106#墩现浇膺架内模加固图》

（6）、《京杭运河特大桥103#~106#墩连续梁膺架检算资料》

中铁二十四局宁杭客专指挥部二分部

48+80+48m连续梁支架设计检算

1.时速350公里客运专线铁路“无砟轨道预应力混凝土连续梁（支架现浇施工）

4.路桥施工计算手册（人民交通出版社）；

5.公路施工手册《桥涵》。

1、地基处理：把施工场地范围平整好，支架搭设场地要做成2%的横向排水坡，并做好两侧排水沟，确保排水畅通。最后根据地基承载计算情况，按施工方案布置打入630mm钢管桩对地基加固，桩头深入条形基础50cm，上面浇筑100（宽）*100（厚）cm*L（长）cm：（长L：公路通道斜交220cm，其他的正交的130cm），预埋100cm*100cm*10mm钢板，与支撑钢管桩焊接。

①、高新大道通道限高保证5m，设左右通道，宽4m，受通道限高及天然气管道位置控制，417#~418#墩施工支架800mm钢管采取与桥轴线成30°斜交搭设，其余部位采用正交搭设。每排3根800mm与2根630mm钢管立柱。使用12.6槽钢焊成整体。

②、钢管立柱上加焊90cm*90cm*10mm钢板，使用4块三角铁板焊连接，在钢板上放I56工字钢，3根1组加焊连成整体。（见分配梁断面图）

③、纵向支衬采用标准贝雷组装梁3排1组共5组，在417#~418#中跨两墩侧受高度限制不能使用贝雷组装梁的地方，采用I56工字钢满布。

④、贝雷组装梁上或按60cm的间隔纵向布I40的工字钢，上面采用钢管万能顶杆支撑，使用横纵向拉杆、剪刀撑连成整体，顶托上横桥向布I12.6的工字钢，翼缘板处10cm*10cm的方木纵向按25cm的间距布置，腹板及底板处10cm*10cm的方木纵向按20cm的间距布置（见立面图）。

⑤、现浇梁底模、侧模采用122cm*244cm*1.5cm的竹胶板，内模采用钢管加万杆支撑，外模采用φ12的钢筋对拉（注：不穿PVC套管），间隔60cm*60cm。

三、A节段检算,取梁高最高，底板最厚，腹板最宽位置检算。

钢筋混凝土容重：26.5kN/m3；

贝雷梁片的弹性模量：E=2×105Mpa

(2)、箱梁横截面及混凝土荷载计算

(3)、施工荷载：按4KN/m2考虑。

(4)、模板荷载：按6KN/m2考虑.

模板采用竹胶板,规格:122×244×1.5cm，W=bh2/6，I=bh3/12。[σ横]=55Mpa，E横=4.5GPa。连续梁底板和腹板部分采用10×10cm方木，中心间距20cm;连续梁翼缘板部分采用10×10cm方木，中心间距25cm。B段最厚段由墩身直接支撑，所以只检算B段的第8段。

设模板上的面荷载为q;

设纵向方木中心距离为L1'；

则其纵向荷载为N=qL2；

Mmax=NL12/8=qL2L12/8

σmax=Mmax/W=6qL2L12/8L2h2=6qL12/8h2<[σ横]

fmax=5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3<[f]=L1//400

②、连续梁翼缘板部分：

按简支梁受均布荷载计算；

施工荷载：g=4.0KN/m2

模板：qm=6KN/m2

=1.2×(16.1+6)+1.4×4

=32.12KN/m2

σmax=Mmax/W=6qL2L12/8L2h2=6qL12/8h2

=6×32.12×0.252×103/（8×0.0152）

=6.7MPa<[σ横]=55Mpa

fmax=5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3

=5×12×32.12×103×0.154/（384×4.5×109×0.0153）

=0.167mm<[f]=L1//400=150/40=0.375mm

按简支梁受均布荷载计算；

施工荷载：g=4.0KN/m2

模板：qm=6KN/m2

=1.2×(126+6)+1.4×4

σmax=Mmax/W=6qL2L12/8L2h2=6qL12/8h2

=6×164×0.22×103/（8×0.0152）

=21.9MPa<[σ横]=55Mpa

fmax=5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3

=5×12×164×103×0.14/（384×4.5×109×0.0153）

=0.17mm<[f]=L1//400=100/400=0.25mm

按简支梁受均布荷载计算；

施工荷载：g=4.0KN/m2

模板：qm=6.0KN/m2

=1.2×(35.8+6)+1.4×4

σmax=Mmax/W=6qL2L12/8L2h2=6qL12/8h2

=6×56×0.22×103/（8×0.0152）

=8MPa<[σ横]=55Mpa

fmax=5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3

=5×12×56×103×0.14/（384×4.5×109×0.0153）

=0.06mm<[f]=L1//400=100/400=0.25mm

所以连续梁模板下纵向方木的中心间距都可按连续梁中支点梁端截面部分布置。

纵向方木中心间距根据前面模板检算要求，腹板、侧板、底版和翼缘部分采用10×10cm方木，腹板、侧板和底版中心间距为0.2m，翼缘板中心间距可取经验值0.25m。

①腹板部分检算（10×10cm方木），横向工字钢间距为60cm。

按简支梁均布荷载计算，方木的最大有效间距和跨度分别为0.1m和0.6m,

施工荷载：g=4.0KN/m2

模板：qm=6.0KN/m2

查表可得：
，
,
，[σw]=9.5MPa

=1.2×[(126+6)×0.1]+1.4×4×0.1

强度和挠度都满足要求。底板荷载较腹板小，但方木的间距也是0.2m，所以肯定符合要求。

横向分配梁I10工字钢的检算

根据支架图，取最不利工况进行检算，取最厚段腹板部分1.5米。

腹板部分检算，钢管横向间距为40cm，纵向间距为60cm.

施工荷载：Fg=4.0KN/m2×1..5×0.6=3.6KN

模板：Fm=6.0KN/m2×1.5×0.6=5.4KN

方木荷载：F木=8×0.1×0.1×0.6×5KN/m=0.24KN

工字钢：FI12.6=1.5×2×0.112=0.336KN

作用于单根工字钢的横向线荷载qI=123/1.5=82KN/m

强度和刚度均满足要求。

6、φ48*3.5钢管检算，钢管的步距为横向40cm，纵向60cm。

施工荷载：Fg=4.0KN/m2×2×1.5=12KN

模板：Fm=6.0KN/m2×2×1.5=18KN

方木荷载：F木=7×0.1×0.1×2×5KN/m=0.7KN

工字钢：FI12.6=1.5×3×0.112=0.5KN

(2)钢管立柱截面力学特性

①长细比λ=160/1.578=101.4，据此查表得受压纵向弯曲系数φ=0.529

②立柱钢管轴向抗压强度稳定性检算

σ=P/A=409×103/（489.3×16）=52.3Mpa＜0.529×140=74.06Mpa

符合要求注：设计钢管立横纵向都采用了钢管作为横杆，自由长度减少，安全储备更大。其它地方荷载更小，不用检算。

横向分配梁I20a工字钢的检算

施工荷载：Fg=4.0KN/m2×3.7×0.6=8.9KN

模板：Fm=6.0KN/m2×3.7×0.6=13.32KN

方木荷载：F木=20×0.1×0.1×0.6×5KN/m=0.6KN

工字钢：FI=3.7×2×(0.112+0.279)=2.89KN

φ48*3.5钢管重量：F钢管=（0.85×20+4)×0.0384=1KN

作用在单根工字钢上的线荷载为：106/3.7=29KN/m

强度和刚度均满足要求。

8、贝雷梁的检算，贝雷梁组采用加强型。

施工荷载：Fg=4.0KN/m2×3.7×6=89KN

模板：Fm=6.0KN/m2×3.7×6=133.2KN

方木荷载：F木=20×0.1×0.1×6×5KN/m=6KN

工字钢：FI=3.7×11×(0.142+0.7)=34.3KN

φ48*3.5钢管重量：F钢管=（2.2×110+51)×0.0384=11.26N

所以分部在贝雷梁的线荷载为：1070/6=178KN/m

24米跨5排双层部分线荷载为170KN/m

24米跨5排双层部分：

施工荷载：Fg=4.0KN/m2×1.5×6=36KN

模板：Fm=6.0KN/m2×1.5×6=54KN

方木荷载：F木=8×0.1×0.1×6×5KN/m=2.4KN

工字钢：FI=1.5×11×(0.142+0.7)=14KN

φ48*3.5钢管重量：F钢管=（2.2×40+30)×0.0384=4.6KN

所以分部在贝雷梁的线荷载为：1245/6=207KN/m

24米跨5排双层部分线荷载为150KN/m

24米跨5排双层部分：

翼缘板的荷载远远小于腹板和底板，但考虑到翼缘板旁还要搭设工作平台，所以为了提高支架的整体稳定性，仍在翼缘板底下放置二排单层贝雷梁，在24米跨的地方放置二排双层贝雷梁。

9、支撑桩顶的工字钢检算

①417主墩旁I56a上架工字钢的处为了增大接触面采用的是三根拼组，取第三排腹板底板没有钢管立柱的最不利位置检算。

施工荷载：Fg=4.0KN/m2×10.16×6=244KN

模板：Fm=6.0KN/m2×10.16×6=366KN

方木荷载：F木=8×0.1×0.1×6×5KN/m=2.4KN

工字钢：FI=10.3×20×0.8+6×7×1.06=72KN

φ48*3.5钢管重量：F钢管=（2.2×40+30)×0.0384=4.6KN

所以分部在3拼工字钢的线荷载为：3747×2.57/（10.16×6）=158KN/m

②由于贝雷梁底传递过来的竖向力与钢管立柱同轴线，因此理论上对支撑桩顶横梁不产生内力，故桩顶横梁检算略。

10、φ630*8mm钢管检算

(1)钢管立柱作用力计算

在底板的12米范围内由两根钢管支撑，依据上面计算结果贝雷梁以上的荷载为：

F1=1070KN×2=2140KN

贝雷梁的重量为：F2=3KN/片×12=36KN

支撑桩顶工字钢的重量：F3=3×3.7×1.06=12KN

则作用在单根钢管的作用力为：F=F1+F2+F3=2140+36+12=2188KN

⑵钢管立柱截面力学特性

①长细比λ=440/21.992=20，据此查表得受压纵向弯曲系数φ=0.981

②立柱钢管轴向抗压强度稳定性检算

σ=P/A=2188×103/0.02482=88.2Mpa＜0.981×140×0.8=110Mpa符合要求。

设计钢管立柱实际亦采取了[10作为横向联结系，自由长度减少，安全储备更大。此计算按照腹板、底板最宽时的荷载计算，比较保守。

A块下靠417主墩10.16米范围内不能用贝雷梁改用工字钢的部位检算

I45a自重为：4根×0.804=3.2KM/m

依据作用在工字钢上的线荷载为：207+3.2=210.2KN/m

所以腹板和底板I45a中到中的距离为30cm就可满足要求，另一跨为4.4米，所以能够满足要求。

11、钢管桩竖向承载力验算

①24米跨三排双层部分

单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:

桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65

直径或边长d/a=630mm

截面积As=0.0156m

周长L=1.979203338m

GB50040-2020标准下载第1土层为:淤泥,极限侧阻力标准值qsik=25Kpa

层面深度为:.0m;层底深度为:17m

土层液化折减系数ψL=1

极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.979203338×17×25×1=841.16141865KN

第2土层为:粉质粘土,极限侧阻力标准值qsik=85Kpa

钢结构制作施工方案（3）层面深度为:17m;层底深度为:20m

土层液化折减系数ψL=1