施工组织设计下载简介
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会议中心工程模板工程施工方案.doc斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 0.040/ 0.768= 0.052 kN
σ =N/(φA0)≤fc
医学院通风空调施工组织设计 轴心受压构件稳定系数按下式计算：
φ =1/(1+(λ/80)2)
λ = 781.025/11.560 = 67.563；
φ =1/(1+(67.563/80)2)= 0.584；
经计算得到：σ = 52.134/(0.584×2400.000) = 0.037 N/mm 2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；
[f] = 1.2×11.000 = 13.200 N/mm2；
木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.037 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！
柱模板 计算书
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):300.00；柱截面高度H(mm):200.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
对拉螺栓直径(mm):M8；
宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；
振捣混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 120 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；
面板的最大弯矩：M =0.1 ×10.871×120×120= 1.57×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.57×104 / 2.43×104 = 0.644N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =0.644N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×120.0 = 815.362N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
面板截面受剪应力计算值: τ =3×815.362/(2×450×18.0)=0.151N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.151N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)
I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ν] = 120 / 250 = 0.48 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×9.02×120.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.007 mm；
面板的最大挠度计算值 ν =0.007mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 0.48mm,满足要求！
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6×1 = 64cm3；
I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；
竖楞方木计算简图
支座最大弯矩计算公式：
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.120×0.900=2.597kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.120×0.900=0.302kN/m；
q = 2.597+0.302=2.899 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×2.899×450.0×450.0= 5.87×104N·mm；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 5.87×104/6.40×104 = 0.917N/mm2；
竖楞的最大应力计算值 σ =0.917N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.120×0.900=2.597kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.120×0.900=0.302kN/m；
q = 2.597+0.302=2.899 kN/m；
竖楞的最大剪力：V = 0.6×2.899×450.0 = 782.748N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×782.748/(2×60.0×80.0×1)=0.245N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.245N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×2.90×450.04/(100×9000.0×2.56×106) = 0.035 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.035mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，满足要求！
本工程中东区公司(贝尔罗斯)扩建厂房机电设备安装工程施工方案，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；
I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；
按集中荷载计算（附计算简图）：
P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.12 × 0.45 = 1.3 kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.256 kN；
武汉H大嘉园四期1号地块钢筋工程专项施工方案（44P）.docB方向柱箍弯矩图(kN·m)