施工组织设计下载简介
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普通模板及支撑体系施工方案,柱模、梁模、墙体、楼梯支模安装!108页Word版可下载.doc纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
计算中R取最大支座反力JGJ 100-2015 车库建筑设计规范(完整正版、清晰无水印).pdf,根据前面计算结果得到 R=7.032 kN;
R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
横向支撑钢管的最大支座反力: N1 =0.899 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.129×4.5=0.697 kN;
楼板混凝土、模板及钢筋的自重:
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:
N =N1+N2+N3+N4=0.899+0.697+2.18+2.352=6.128 kN;
根据《扣件式规范》,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a,
为安全计,取二者间的大值,即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ;
钢管立杆受压应力计算值 ;σ=6127.688/(0.205×424) = 70.5 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 70.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
横向钢管的最大支座反力:N1 =7.032 kN ;
N =N1+N2 =7.032+0.55=7.582 kN ;
根据《扣件式规范》,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a,
为安全计,取二者间的大值,即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ;
钢管立杆受压应力计算值 ;σ=7581.655/(0.205×424) = 87.2 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 87.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.002×(1.5+0.1×2) = 1.988 m;
lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.423 ;
钢管立杆的最大应力计算值 ;σ= 7581.655/(0.423×424) = 42.3 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 42.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;
b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;
b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
第四节 板模板(扣件钢管高架)计算书
因本工程模板支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.90;步距(m):1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):5.68;
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑;
立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.75;
模板与木板自重(kN/m2):0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500;
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;
面板采用胶合面板,厚度为14mm;板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):200.000;
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;
木方的截面宽度(mm):40.00;木方的截面高度(mm):90.00;
楼板的计算厚度(mm):160.00;
图2 楼板支撑架荷载计算单元
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90×1.42/6 = 29.4 cm3;
I = 90×1.43/12 = 20.58 cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1 = 25.5×0.16*0.9+0.5*0.9 = 4.122 kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2 = 1*0.9= 0.9 kN/m;
其中:q=1.2*4.122+1.4*0.9= 6.206kN/m
最大弯矩 M=0.1*6.206*2002= 24825.6 N·m;
面板最大应力计算值 σ =M/W= 24825.6/29400 = 0.844 N/mm2;
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;
面板的最大应力计算值为 0.844 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=4.122kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677*4.122*2004/(100*9500*20.58*104)=0.023 mm;
面板最大允许挠度 [ν]=200/ 250=0.8 mm;
面板的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照两跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b*h2/6=4*9*9/6 = 54 cm3;
I=b*h3/12=4*9*9*9/12 = 243 cm4;
方木楞计算简图
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1= 25.5*0.2*0.16+0.5*0.2 = 0.916 kN/m ;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
GB/T 40681.6-2021 生产过程能力和性能监测统计方法 第6部分:多元正态过程能力分析.pdfq2 = 1*0.2 = 0.2 kN/m;
均布荷载 q = 1.2 * q1 + 1.4 *q2 = 1.2*0.916+1.4*0.2 = 1.379 kN/m;
最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125*1.379*0.92 = 0.14 kN·m;
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.14*106/54000 = 2.586 N/mm2;
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2;
福林大厦地下施工组织设计方木的最大应力计算值为 2.586 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!