施工组织设计下载简介
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大型地库高大模板施工方案（含后浇带模板支设，附计算书）176页Word下载！.docxR1'=R5'=0.393q2L=0.393×44.725×0.08＝1.406kN
R2'=R4'=1.143q2L=1.143×44.725×0.08＝4.09kN
R3'=0.928q2L=0.928×44.725×0.08＝3.32kN
施工组织设计_019多级轻型井点降水方案 承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.187/1＝2.187kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[6.333,5.2,6.333]/1=6.333kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.187/1＝2.187kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.187+0.023+1.037+1.849=5.096kN/m
中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.333+0.023=6.355kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.187+0.023+1.037+1.849=5.096kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.096,6.355,5.096]=6.355kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.406/1＝1.406kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.09,3.32,4.09]/1=4.09kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.406/1＝1.406kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.406+0.016+0.725+0.903=3.051kN/m
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.09+0.016=4.106kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.406+0.016+0.725+0.903=3.051kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.051,4.106,3.051]=4.106kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.355×0.82，0.5×6.355×0.22]＝0.508kN·m
σ=Mmax/W=0.508×106/40833=12.451N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.355×0.8，6.355×0.2]＝3.178kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.178×1000/(2×50×70)＝1.362N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.106×8004/(100×9350×142.917×104)＝0.656mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝4.106×2004/(8×9350×142.917×104)＝0.061mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.355×0.8,0.375×6.355×0.8+6.355×0.2]=6.355kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.096kN,R2=6.355kN,R3=5.223kN,R4=5.223kN,R5=6.355kN,R6=5.096kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.106×0.8,0.375×4.106×0.8+4.106×0.2]=4.106kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.051kN,R2'=4.106kN,R3'=3.336kN,R4'=3.336kN,R5'=4.106kN,R6'=3.051kN
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.433×106/4250=101.819N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax＝9.823kN
τmax=2Vmax/A=2×9.823×1000/398＝49.364N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax＝0.105mm≤[ν]＝L/400＝358/400＝0.895mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=1.628kN，R2=15.046kN，R3=15.046kN，R4=1.628kN
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.628,1.628]＝1.628kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝15.046kN≤[N]=30kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.395×(500+2×200)=2156mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210
长细比满足要求！
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.395×(500+2×200)=2490mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm
λ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062
查表得：φ＝0.199
Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.037×0.8×1.52/10)＝0.007kN·m
R1＝1.628kN，R2＝15.046kN，R3＝15.046kN，R4＝1.628kN
梁两侧立杆承受楼板荷载：
fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15772.821/(0.199×398)+0.007×106/4250＝200.794N/mm2≤[f]=205N/mm2
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。
H/B=5.1/10=0.51≤2
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.349=0.279kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1.45×0.31=0.36kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：
MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12×0.279+5.1×0.36=5.465kN.m
参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020，第5.3.13条
B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0MTk
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=102×0.8×[0.15×5.1/(0.8×0.85)+0.5]+2×1×10/2=140kN.m≥3γ0MTk =3×1.1×5.465=18.034kN.M
十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】
F1=N=15.773kN
中建地产浐灞项目酒十路地块施工组织设计（122P） 1、受冲切承载力计算
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1320×230/1000=236.96kN≥F1=15.773kN
2、局部受压承载力计算
可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3敦煌国际酒店综合管廊填充墙砌体施工方案，Aln=ab=10000mm2