施工组织设计下载简介

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乌拉特前旗西站模板支撑体系安全专项施工方案.doc

ν＝0.251mm≤[ν]＝1.25mm

4、支座反力计算

环境石材铺装工程标准做法（PDF+88页）.pdf 承载能力极限状态

Rmax=5.755

正常使用极限状态

Rmax=4.231

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

承载能力极限状态

Rmax＝5.755kN

P=Rmax/2=2.878kN

正常使用极限状态：

R’max＝4.231kN

P’=R’max/2=2.115kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.216kN·m，N1＝6.29kN

承载能力极限状态

Rmax＝5.372kN

P=Rmax/2=2.686kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.949kN

P’=R’max/2=1.974kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.104kN·m，N2＝4.288kN

N/A+M/Wn＝6.29×103/424+0.216×106/(4.49×103)＝62.911N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.039mm≤[ν]＝l/400＝0.882mm

ν2＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝0.632mm

N＝6.29×2=12.581kN≤Ntb＝17.8kN

N＝6.29×2=12.581kN≤26kN

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1 ×(1.3×28.8+0.9×1.5×2)＝40.14kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×40.14＝40.14kN/m

q1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×28.8×1＝37.44kN/m

q1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×37.44×0.242+0.121×2.7×0.242＝0.25kN·m

σ＝Mmax/W＝0.25×106/24000＝10.399N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2404/(100×10000×144000)＝0.419mm≤240/400=0.6mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×37.44×0.24+1.223×2.7×0.24＝11.063kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.24×28.8＝7.9kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝11.063kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×11.063×0.52，0.5×11.063×0.252]=0.346kN·m

σ＝Mmax/W＝0.346×106/32667＝10.583N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×11.063×0.5，11.063×0.25]=3.319kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.319×1000/(2×40×70)＝1.778N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2

q＝7.9kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.9×5004/(100×9350×1143330)＝0.313mm≤500/400=1.25mm

ν2max＝qL4/(8EI)=7.9×2504/(8×9350×1143330)=0.361mm≤250/400=0.625mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×11.063×0.5，0.4×11.063×0.5+11.063×0.25]＝6.085kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×7.9×0.5，0.4×7.9×0.5+7.9×0.25]＝4.345kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝1.261kN，R2＝3.651kN，R3＝2.996kN，R4＝2.996kN，R5＝3.651kN，R6＝1.261kN

正常使用极限状态：R'1＝0.896kN，R'2＝2.607kN，R'3＝2.117kN，R'4＝2.117kN，R'5＝2.607kN，R'6＝0.896kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.189×106/4490=42.127N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.463×1000/424＝16.336N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.08mm≤350/400＝0.875mm

4、最大支座反力计算

R下挂max＝4.445/0.6=7.408kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[7.408]＝7.038kN≤Ntb＝17.8kN

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1 ×(1.3×34.213+0.9×1.5×2)＝47.177kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×47.177＝47.177kN/m

q1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×34.213×1＝44.477kN/m

q1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×44.477×0.1852+0.121×2.7×0.1852＝0.174kN·m

σ＝Mmax/W＝0.174×106/24000＝7.252N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×1854/(100×10000×144000)＝0.176mm≤185/400=0.463mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×44.477×0.185+1.223×2.7×0.185＝10.016kN

JGT223-2017 聚羧酸系高性能减水剂 正常使用极限状态

R'左下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.185×34.213＝7.235kN

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×47.177＝47.177kN/m

q1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×34.213×1＝44.477kN/m

钢箱梁施工组织设计 q1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×44.477×0.1862+0.121×2.7×0.1862＝0.175kN·m

σ＝Mmax/W＝0.175×106/24000＝7.296N/mm2≤[f]＝15N/mm2