施工组织设计下载简介
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高支模专项施工方案(定稿).docxνmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×38.35×2014/(100×4201×281250)＝0.271mm≤[ν]＝L/250＝201/250＝0.8mm
3、支座反力计算
T／CECS10062-2019 绿色建材评价 设备隔振降噪装置 设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×46.595×0.2+0.437×1.764×0.2＝3.649kN
R2=1.25q1L=1.25×48.359×0.2＝12.09kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375q2L=0.375×38.35×0.2＝2.876kN
R2'=1.25q2L=1.25×38.35×0.2＝9.588kN
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.649/1＝3.649kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[12.09]/1= 12.09kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=3.649/1＝3.649kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.649+0.049+0.838+0.947=5.483kN/m
中间小梁荷载q中= q1中+ q2=12.09+0.049=12.138kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.649+0.049+0.838+0.947=5.483kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.483,12.138,5.483]=12.138kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.876/1＝2.876kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[9.588]/1= 9.588kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=2.876/1＝2.876kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.876+0.04+0.69+0.527=4.133kN/m
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=9.588+0.04=9.627kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.876+0.04+0.69+0.527=4.133kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.133,9.627,4.133]=9.627kN/m
为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×12.138×0.452，0.5×12.138×0.152]＝0.307kN·m
σ=Mmax/W=0.307×106/75000=4.097N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×12.138×0.45，12.138×0.15]＝2.731kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.731×1000/(2×45×90)＝1.012N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×9.627×4504/(384×7040×375×104)＝0.195mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝9.627×1504/(8×7040×375×104)＝0.023mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[12.138×0.45,0.5×12.138×0.45+12.138×0.15]=5.462kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.467kN,R2=5.462kN,R3=2.467kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[9.627×0.45,0.5×9.627×0.45+9.627×0.15]=4.332kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.86kN,R2'=4.332kN,R3'=1.86kN
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.063×106/4120=15.329N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.94kN
τmax=2Vmax/A=2×1.94×1000/384＝10.104N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax＝0.007mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.135kN，R2=2.075kN，R3=6.516kN，R4=2.075kN，R5=0.135kN
扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5]＝6.516kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(800+2×201)=1712.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1600=2892.8mm
λ=l0/i=2892.8/16=180.8≤[λ]=210
长细比满足要求！
Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.505×0.45×1.62/10＝0.073kN·m
q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.9×2]×1＝48.54kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.133kN，R2＝2.032kN，R3＝6.515kN，R4＝2.032kN，R5＝0.133kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.427×(800+2×201)=2083.991mm
λ1＝l01/i＝2083.991/16＝130.249，查表得，φ1＝0.396
f＝N/(φA)+Mw/W＝6587.969/(0.396×384)+0.073×106/4120＝61.042N/mm2≤[f]＝205N/mm2
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.808×1600=3520.538mm
λ2＝l02/i＝3520.538/16＝220.034，查表得，φ2＝0.15
f＝N/(φA)+Mw/W＝8315.969/(0.15×384)+0.073×106/4120＝162.093N/mm2≤[f]＝205N/mm2
H/B=11.1/25.2=0.44≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立杆支承面承载力验算
F1=N=8.316kN
1、受冲切承载力计算
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=880mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.502+0.25×0)×1×880×120/1000=37.108kN≥F1=8.316kN
2、局部受压承载力计算
可得：fc=5.344N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×5.344×10000/1000=216.432kN≥F1=8.316kN
11.1米板模板（扣件式）计算书
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
设计简图如下：
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5TCECS 853-2021 城市社区适老化性能评价标准.pdf，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m
GB／T 33544-2017 玻镁平板.pdf 计算简图如下：