施工组织设计下载简介
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新陆新居二期木模板施工方案.docxV1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.71×0.9+0.625×0.675×0.9＝1.341kN
V2＝q1L1＝2.385×0.2＝0.477kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.34160947_厂区挡土墙施工组织设计，0.477]＝1.341kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.341×1000/(2×50×70)＝0.575N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2
小梁承受的线荷载标准值q：q=(1×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1×γL×Q1k)×s=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1×1×2.5)×0.2=1.815kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.815×9004/(100×9350×142.917×104)＝0.464mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.815×2004/(8×9350×142.917×104)＝0.027mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm
承载能力极限状态
中间支座的最大支座反力设计值：Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.385×0.9＝2.683kN
边支座的最大支座反力设计值：R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.71+0.437×0.675)×0.9+2.385×0.2＝1.319kN
正常使用极限状态
中间支座的最大支座反力标准值：R'max＝1.25qL＝1.25×1.815×0.9＝2.042kN
边支座的最大支座反力标准值：R'1＝0.375qL+ql1＝0.375×1.815×0.9+1.815×0.2＝0.976kN
承载能力极限状态
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
单根主梁所受小梁支座反力设计值：R=max[Rmax,R1]×0.6=max[2.683,1.319]×0.6=1.61kN;
单根主梁自重设计值：q=1×1.3×0.03=0.039kN/m
正常使用极限状态
单根主梁所受小梁支座反力标准值：R'=max[R'max，R'1]×0.6=max[2.042,0.976]×0.6=1.225kN;
单根主梁自重标准值：q'=1×0.03=0.03kN/m
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.612×106/4120=148.571N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×4.453×1000/384＝23.191N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=1.105mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.735mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm
承载能力极限状态
支座反力依次为R1= 5.817kN，R2= 7.451kN，R3= 7.901kN，R4= 4.713kN
支座反力依次为R1= 5.25kN，R2= 7.69kN，R3= 7.69kN，R4= 5.25kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6，因此主梁传递至立杆的集中力：
Rmax=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=7.901/0.6=13.168kN
按上节计算可知，可调托座受力N=Rmax=13.168kN≤[N]/γR=100/1=100kN
l01=βHγh'+2ka=1×0.9×1000+2×0.6×450=1440mm
l0=βHηh=1×1.05×1500=1575mm
λ=max[l01，l0]/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150
2、立杆稳定性验算
λ1=l01/i=1440.000/15.9=90.566
查表得，φ＝0.55
不考虑风荷载:
N1=Rmax=13.168kN
f=N1/(ΦA)=13168.104/(0.55×424)=56.467N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2
Mw＝γ0×γQγLφw×ωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.098×0.9×1.52/10＝0.024kN·m
N1w=Rmax+Mw/lb=13.168+0.024/0.9=13.195kN
f＝N1w/(φA)+Mw/W＝13195/(0.55×424)+0.024×106/4490＝61.927N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2
非顶部立杆段：
λ=l0/i=1575.000/15.9=99.057
查表得，φ1=0.482
不考虑风荷载:
N=N1+γ0×γG×q×H=13.168+1×1.3×0.15×3.85=13.919kN
f=N/(φ1A)＝13.919×103/(0.482×424)=68.107N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2
Mw＝γ0×γQγLφw×ωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.098×0.9×1.52/10＝0.024kN·m
Nw=Rmax+γ0×γG×q×H+Mw/lb=13.168+1×1.3×0.15×3.85+0.024/0.9=13.946kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝13.946×103/(0.482×424)+0.024×106/4490=73.582N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2
H/B=3.85/26=0.148≤3
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=γ0×γLφw×γQ(ωkLH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.098×36.5×3.852/2)=32.21kN·m
MR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×3.85/(0.9×0.9))×36.5×262/2=13467.892kN·m
MT=32.21kN·m≤MR=13467.892kN·m
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=γ0×γLφw×γQQ2k×L×H=1×0.9×0.9×1.5×0.136×36.5×3.85=23.22kN·m
MR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×0.25+(0.5+0.15×3.85/(0.9×0.9))]×36.5×262/2=83141.099kN·m
MT=23.22kN·m≤MR=83141.099kN·m
十一、立杆支承面承载力验算
F1=N=13.946kN
1、受冲切承载力计算
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1000×100/1000=63.77kN≥F1=13.946kN
2、局部受压承载力计算
可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×9.686×20000/1000=640.595kN≥F1=13.946kN
宜昌市创业园标准厂房建筑工程施工组织设计12.9.住宅楼180板模板（盘扣式）计算书
荷载系数参数表：
设计简图如下：
按简支梁 ，取1m单位宽度计算。
面板承受的单位宽度线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×2.5]×1=9.378kN/m
计算简图如下：
Mmax＝q1l2/8＝9.378×0.22/8＝0.047kN·m
面板承受的单位宽度线荷载标准值：q＝(1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×γL×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1×1×2.5)×1＝7.118kN/m
混凝土路面修补施工方案.doc ν＝0.065mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm