DB11 489-2016标准规范下载简介

DB11 489-2016北京基坑支护技术规程.pdf

岩石边坡放坡坡度允许值

垂直边坡对地下水、侧壁土质条件及开挖施工要求较高，无特殊要求尽量不采用垂直边 坡。若采用垂直边坡时，首先应按下式估算侧壁土体自然稳定的最大临界深度Hc，以确定 垂直边坡的高度。

垂直边坡对地下水、侧壁土质条件及开挖施工要求较高，无特殊要求尽量不采用垂直 若采用垂直边坡时，首先应按下式估算侧壁土体自然稳定的最大临界深度Hc，以确 直边坡的高度。

40 或H 2C H tan(45°+ 8 YK Y 2

式中，C为土的内聚力标准值（kPa），Y为土的天然重度（kN/m），Ka为朗金主动土压力 系数。应用上式时应注意： 1）坑壁由于吸水或失水等原因，一旦形成裂隙，公式不成立； 2）基坑附近有超载时，应重新验算坑壁的稳定性。 4.1.4对于深度大于5m的土质边，整体稳定性较差，建议采用分级放坡，中间加过渡 平台，以提高整体稳定性。分级的高度可根据现场的实际情况及土层土性而定，分级的坡度 应根据分层土性而定，一般宜采用下缓上陡的形式。 4.1.5本条强调自然放坡可与其他支护形式结合起来综合选用。如在开挖高度范围内，上 部为较好的砂、黏性主层，可采用坡度较小的主钉墙支护GB/T 23251-2021 煤化工用煤技术导则，下部为密实的卵石层，可采用较 为经济，可行的自然放坡即可。 4.1.8~4.1.9对于土质边坡稳定分析计算，规程推荐采用考虑平面问题的瑞典条分法是基于该 方法计算简单、方便，工程应用较为普及的原因。稳定系数应大于1.2是根据工程实践经验 确定的。当采用多级边坡时，应对每一级段边坡分别计算稳定性。

来水的疏排至关重要。 4.2.2为防止由于土体裸露，使坡面土体风化而塌落，应对放坡坡面采取保护处理。脚 足最薄弱地方，往往被忽视，尤其在基坑底周边设置的排水沟，对于砂性土层，很容易与水 一起涌出，造成波脚失稳，所以建议排水沟应离开坡脚至少30cm，并做好防渗、防“淤” 处理。

1.2.3本条强调基坑周边附加荷载的大小及距坑边距离，

5.1.2北京地区的实际基坑工 适合采用型钢桩、钢管桩、钢板护或预制桩等，有时也可以采用SMW工法施工的型钢水泥十 境拌墙。这些桩型用作挡士构件时，与混凝士灌注桩的结构受力类型是相同的，可按本章支 挡式支护结构进行设计计算。但采用这些桩型时，应考虑其冈度、构造及施工工艺上的不同 特点，不能盲目使用。

因此，当沿基坑的周边建筑物荷载、地层土性分布、基坑深度、变形要求等设计条件不同时， 应针对不同的基坑周边条件分别进行设计计算，方能符合实际状况。本条强调了设计计算应 对基坑周边条件加以区分，不应按设计参数的平均值或任一剖面的数值代表整体情况，如果 取值不当，对有些部位会出现设计安全度不足市造成危害。对已合理划分的计算剖面，规定 取不利条件下的计算参数，其目的也是为了保证同一面的各部位者都能符合规程要求的安全 度。

5.2.1支护结构分析应分工况计算，考虑实际分层开挖的不同阶段支护结构的内力和变形 情况。因为有时最大弯矩，剪力或位移，并不一定出现在开挖到基底时的最后工况。同理， 当地下结构施工过程中要求拆除锚杆或支撑：并用楼板结构替代错杆或支撑的作用时，拆险 时的工况支护结构内力也有可能大手基开态到基底时的受力状况 5.2.2目前我国支护结构设计中常用的计算方法为杆系有限元弹性支点法。多年来的工程 实践证明，当嵌固深度合理时，用弹性支点方法和朗肯土压力理论确定支护结构内力及变形 较为合坦，已被大家普遍接受，在正常设计条件下的工程实践检验是安全可靠的。 传统和经典的极限平衡法、等值梁法，算法简捷而且可以于算，在许多教科书和技术于 中都有介绍。由于该方法的一些假定与实际受力状况有一定差别，且不能计算支护结构位 移，目前已很少采用了。经与弹性支点法的计算对比，在有些情况下，特别是对多支点结构， 者的计算弯矩与剪力差别较大。本规程取消了极限平衡法、等值梁法计算支护结构的方法。 5.2.3由于平面杆系有限元弹性支点法的具体妻求在行业标准《建筑基坑支护技术规程》 JGJ120已有明确规定，为避免重复并符合国家工程建设标准编制的要求，本条采用了引用 相关规范的写法。

极限平衡，控制的是挡土构件的倾覆稳定性。第5.3.2条对单支点结构嵌深度验算的规定，

端平面土中竖向应力将减小。这样，作用在挡土构件上的土压力也会相应增大，会降低支护 结构的安全性。因此，本规程抗隆起稳定性验算公式，未考虑该剪应力的有利作用。 5.3.5地下水渗透稳定性的验算方法和规定，对本章支挡式结构和第6章的土钉墙是相同 的，故统一放在本规程的附录。 5.3.6本条规定了支挡式结构的最小嵌固深度，是多年基坑工程经验的总结。

的，故统一放在本规的附录

5.4.1双排桩结构是本规程的新增内容。实际的基坑工程中，在某些特殊条件下，错杆、 土钉、支撑受到实际条件的限制而无法实施，而采用单排悬臂桩文难以滤足承载力、基坑变 形等要求或者采用单排悬臂桩造价明显不合理的情况下，双排班刚架结构是一种可供选择的 基坑支扩结构形式。与常用的支挡式支扩结构如单排悬臂桩结构、锚拉式结构、支撑式结构 相比，双排桩刚架支护结构有以下特点： 1与单排悬臂桩相比，双排桩为刚架结构，其抗侧移刚度远大于单排悬臂桩结构，其 内力分布明显优于悬臂结构，在相同的材料消耗条件下，双排桩刚架结构的桩顶位移明显小 于单排悬臂桩，其安全可靠性、经济合理性优于单排悬臂桩。 2与支撑式支挡结构相比，由于基坑内不设支撑，不影响基坑开挖、地下结构施工， 同时省去设置、拆除内支撑的工序，大大缩短了工期。在基坑面积很大、基坑深度不很大的 情况下，双排桩刚架支护结构的造价低于支撑式支挡结构。 3写错拉式支挡结构相比，在某些情况下，双择桩架可避免错拉式支挡结构难 以克服的缺点。如：1）在拟设置错杆的部位有已建地下结构、障碍物，错杆无法实施；2） 以设置铅杆的士层为高水头的砂层（有载水唯幕），错杆无法实施或实施难度、风险大；3） 拟设置错杆的土层无法提供要求的锚固力；4）锚杆不得超出用地红线。此外，由于双排桩 具有施工工艺简单、不与土方开挖交又作业、工期短等优势，在可以采用悬臂栏、支撑式支 挡结构、锚拉式支挡结构条件下，也应在考虑技术、经济、工期等因素并进行综合分析对比 后，合理选用支护方案。 本结构分析模型，作用在结构两侧的荷载与单排桩相同，不同的是如何确定夹在前后 注之间土体的反力与变形关系，这是解决双排桩计算模式的关键。本模型采用主的侧限约束 假定，认为柱问土对前后排桩的土反力与桩问土的压缩变形有关，将桩问土看作水平向单向 压缩体，按土的压缩模量确定水平刚度系数。同时，考虑基坑开挖后桩间土应力释放后仍存 在一定的初始压力，计算土反力时应反映其影响，本模型初始压力按桩间自重占滑动体自 重的比值关系确定。按上述假定和结构模型，经计算分析的内力与位移随各种计算参数变化 的规律较好，与工程实测的结果也较吻合。本规程只给出了前后排桩矩形布置的计算方法。 5.4.3双排桩的嵌固稳定性验算问题与单排悬臂桩类似，应满足作用在后桩上的主动土 压力与作用在前桩嵌盾段上的被动土压力的力矩平衡条件。与单排桩不同的是，在双排桩 的抗覆稳定性验算公式（5.4.3）中，是将双排桩与柱间土看作整体而将其作为力的平衡 分析对象，并且考虑了土与桩自重的抗倾覆作用。 5.4.4双排桩的排距、刚架梁高度是双排柱设计的重要参数。根据相关文献的报道，排距

移随刚架梁高度的增大而减小，但当梁高大于1d时，再增大梁高桩顶水平位移基本不变了。 为此，刚架梁高度不宜小于0.8d，且刚架梁高度与双排桩排距的比值叔1/6~1/3为宜。 5.4.5根据结构力学的基本原理及计算分析结果，双排桩刚架结构中的桩与单排的受力特 点有较大的区别。锚拉式、支撑式、悬臀式排，在水平荷载作用下只产生弯矩和剪力。而 双排柱刚架结构在水平荷载作用下，桩的内力除弯矩、剪力外，轴力不容小视。前排桩的轴 力为压力，后排桩的辅力为拉力。在其它参数不变的条件下，桩身轴力随看双效排排距的减 小而增大。桩身轴力的存在，使得前排柱发生向下的竖向位移，后排桩发生向上的竖向位移。 前后排桩出现不同方同的竖向位移，就意味着双排桩刚架出现了向基坑方尚的整体领，增 大了双排柱刚架顶部的水平位移。此外，正如普通刚架结构对相邻程间的沉降差非常敏感一 样，双排桩刚架结构前、后排桩沉降差对结构的内力、变形影响很大。某一实例的计算分析 表明，在其它条件不变的情况下，桩顶水平位移、桩身最大弯矩随着前，后洋桩沉降差的增 大基本呈线性增加。与前后排桩底沉降差为零相比，当前后排框桩底沉降差与崔距之比等 于0.002时，计算的桩顶位移增加24%，桩身最大弯矩增加10%。后托桩由手全桩长范围 有土的约束，向上的竖向位移很小。减小前排桩沉降的有效的措施有：桩端选择强度较高的 土层、泥浆护壁钻孔桩需控制沉渣厚度、采用桩底后注浆技术等。 5.4.6双排桩的桩身内力有弯矩、剪力、轴力，因此需按偏心受压、偏心受拉构件进行设 计。双排柱刚架梁两端均有弯矩，在根据《混凝土结构设计规范》CB50010判别刚架梁是否 属于深受弯构件时，按照连续梁考虑。 5.4.7本规程的双排桩结构是指由相隔一定间距的前、后排桩及桩顶梁构成的刚架结构， 江顶与例架梁的连接按完全刚接考患，其受力特点类似于混主结构中框契顶层，因此，该 处的连接构造需符合椎架顶层端节点的有关规定

5.5.2该条规定针对挡土构件的截面承载力计算。各种工程材料的截面承毒

加上罐固段长度。 锚杆的自由段长度越长，预应力损失越小，锚杆拉力越稳定。自由段长度过小，锚杆张 拉锁定后的弹性伸长较小，锚具变形、预应力筋回缩等因素引起的预应力损失较大，同时， 受支护结构位移的影响也越敏感，锚杆拉力会随支护结构位移有较大幅度增加，严重时锚杆 会因杆体应力超过其强度发生脆性被坏。因比，锚杆的白由段长度除了满足本条规定外，尚 请满足不小手5m的规定。自由段越长，罐杆拉力对错头位移越不敏感。在实际基坑工程设 计时，如计算的自由段较短，宜适当增加自由段长度。 5.6.6正常情况下，锚杆锁定后随基坑开挖和支护结构的进一步变形，错杆拉力相对与锁定 拉力的增长不宜过大。为控制锚杆工作状态下的拉力不超过设计要求，同时也要满足变形控 制的要求，取锁定拉力为错杆轴向拉力标准值的0.75倍0.9倍。

5.7.1钢筋混凝土排桩支扩结构在北京地区广泛采用，是安全可靠、技术成熟、施工方便 的支护形式。基坑开挖深度h≤8米采用排桩支护的，多用悬臂结构：开挖深度h在1220 米的一般采用排桩和错杆，可在桩顶上设置土钉墙或砖砌挡土墙。 支护桩直径一般多为600mm、800mm和1000m，支护桩中心距分别为1.2、1.6和2.0 米左右。本条规定支护桩的合理间距，一方面是充分利用北京地区相对于沿海软土地区土质 自稳能力较好、易于形成土拱效应的特点，另一方面也是基于实践中的经验和教训，要求充 分注意不同季节、不同地段、不同主质条件、不同的地下水条件或者降水效果等因素，需要 综合考虑。一般桩直径人时，净间距稍人：桩直径小时，净间距小。老城区人工填土厚、基 坑周边管道复杂、渗水严重的区域，北京北部和东部地区地层上部细粒土层厚、降水效果稍 差的区域，柱净间距不宜太大：黏性士其白稳能力和颗粒连接性状较好的，可以取大值 相反，砂土地层较厚或较松散，应该取小值。现有工程实践中也有采用大直径桩小间距的实 例，通常是为了配合形成截水惟幕的情况。 实践中也有采用小直径长螺旋钻机施工直径400m支护桩的实列，为保证支护柱的施工 质量，本条明确了最小桩径要求，不建议采用人工洛阳铲施工更小直径桩的做法。 5.7.2钢筋混凝土排桩纵向钢筋的数量、间距的规定，主要是考虑到需要形成圆形的钢筋 笼、保钢筋受力合理、混凝土浇筑需从钢筋之间流动等因素。 5.7.4桩顶冠梁上无锚杆或支撑时，一般按构造要求设计，但是从提高排桩的整体性看， 冠梁的作用不可忽视。当首层锚杆或支撑设置在冠梁上时，冠契兼作传力结构，其设计应该 通过计算决定。 基于实际工程中的做法和结构构造要求，规定了冠梁的截面尺寸。冠梁高度（水平方 向尺寸）不小于直径，是为了保证拌柱竖向钢筋锚入冠梁后，保护层厚度满足要求。对冠 梁厚度（竖直方同尺寸）的规定是为了满足排桩受力主筋锚入其中的长度要求，一般支护 直径为600mm时，构造要求的冠梁厚度为400m左右，桩直径为800mm时，冠梁厚度为500 左右。 5.7.5～5.7.6钢筋混凝土排桩桩间土的防护施一般采用喷射混凝土护面的方法，鉴于目前

基于实际工程中的做法和结构构造要求，规定了冠梁的截面尺寸。冠梁高度（水平方 向尺寸）不小于桩直径，是为了保证拌柱竖向钢筋锚入冠梁后，保护层厚度满足要求。对冠 梁厚度（竖直方向尺寸）的规定是为了满足排桩受力主筋锚入其中的长度要求，一般支护桩 直径为600mm时，构造要求的冠梁厚度为400m左右，桩直径为800mm时，冠梁厚度为500 左右。 5.7.5～5.7.6钢筋混凝土排桩桩间土的防护措施一般采用喷射混凝土护面的方法，鉴于目前 北京地区的基坑工程的使用季节条件，基坑的使用要经历雨季或者冬季，加之坑边不明地下 水和场区施工和生活用水的影响，设计和施工中均要求进行护面。

5.7.8作为支护结构的连续墙，C25等级的混凝土能满足限水和临时防渗的要求，兼作永

【d）工字彩型钢接头

（a）字形穿孔钢板刚性接头

土字形穿孔钢板刚性接头 （b）钢筋承插立

7.12参见第5.7.4条条文说明。 7.13 预埋钢筋是把连接钢筋事先固定在地下连续墙的钢筋笼上，将其弯折在钢筋笼 ，用沟沫板等材料遮盖住，待基坑开挖到相应位置时，将泡沫板和预坦点周围的混凝士

5.7.12参见第5.7.4条条文说明。

除，露出预理钢筋并将其友直。实践表明扳直钢筋时，直筋20mm及其以下的光圆钢筋容易 扳直，所以规范规定预埋钢筋采用HPB300级钢筋。而直筋大于20mm时，很难扳直，而且在 常温弯折时会产生裂缝，解决的办法是采用接驳器连接等方法。 5.7.14冠梁作为一般联系染时，配筋按照构造要求配留。作为锚杆传力结构时，应该根据 受力要求进行设计计算，执行《混凝士结构设计规范》GB50010。 5.7.15锚杆布置是以排知列的群体形式出现的，如果其间距太小，会引起锚杆周围的高应 力区叠加，从而影响锚杆抗拔力和增加锚杆位移，即产生“群锚效应”，所以本条规定了锚 杆的最小水平间距和竖向距。实践中也有水平间距小于1.5米的情况，可以道过改变相邻锚 杆的倾角以降低群锚效应。 为了使锚杆与周围土层有足够的接触应力，本条规定锚固体上覆土层厚度不宜小于 4.0m，上覆土层厚度太小，其接触应力也小，锚杆与土的粘结强度会较低。当锚杆采用二次 高压注浆时，上覆土层有一定序度才能保证在较高注浆压力作用下注浆不会从地表溢出或流 入地下管线内。 理论上讲，钳杆水平倾角越小，错杆拉力的水平分力所占比例越大。但是错杆水平倾角 太小，会降低浆液向锚杆周围土层内渗透，影响注浆效果。锚杆水平倾角越大，锚杆拉力的 水平分力所占比例越小，错杆拉力的有效部分减小或需要更长的锚杆长度，也就越不经济。 司时杆的竖向分力较大，对锚头连接要求更高并使挡构件有间下变形的趋势。本条规定 了适宜的水平倾角的范围值，设计时，应按尽量使锚杆锚固段进入粘结强度较高土层的原则 确定罐杆倾角。 锚杆施工时的塌孔、对地层的扰动，会引起锚杆上部土体的变形或下沉，若锚杆之上 存在建筑物、构筑物等，锚杆成孔造成的地基变形可能使其发生沉降其至损坏，此类事故在 实际干程中时有发生。因此，设置锚杆署避开易最孔、变形的地层。 5.7.17加强型钢腰梁的受扭承载力及局部受压稳定性有多样措施和方法，如：可在型钢翼 缘端口、锚杆锚具位置处配置加劲肋（图5.7.17），肋板厚度一般不小丁8mm

图5.7.17钢腰梁的局部加强构造形式

5.7.18冠梁之上设置砖彻挡王墙，有利于支护施工时避开场地原有旧基础、管线等地下 障碍物的影响并降低工程造价。由于上部砖墙易于拆除，有利于主体建筑结构施工完成后室 外管线的敷设。本规程结合北京地区工程实践经验，规定挡土墙高度不能超过4米，并按照 砌体结构和混凝土结构的要求，给出了一般配置要求，并明确挡土墙高度超过2.5米时，应 进行构造柱尺寸及其配筋的验算。

5.8.2、5.8.3咬合桩使排桩既是挡土结构，又能起到截水作用。咬合桩的施工方法有多种， 施工的关键是要保证相邻桩相互咬合搭接，否则，当柱与桩之间产生间隙，将会影响载水效 果。保证相邻桩相互咬合搭接的措施，之一是成桩施工时孔口设“糖葫芦”形定位板（也有 称为导墙的），之二是成桩垂直度控制在允许范围内。 本规程的咬合排桩是指相互搭接的钢筋混凝王桩与素混凝土桩或钢筋混凝王桩与水泥 土桩，由钢筋混凝王承受王压力荷载，素混凝王桩或水泥土桩用于截水和防护柱间土。目 前，这两种咬合桩已在北京地区的一些工程上采用，施工质量得到保证时，其截水效果是良 好的。

5.9.1由于支护桩多为连续施工，单桩混凝土浇筑量不大，单班施工桩数较多，在采用商 品混凝土的前提下，对于排桩的临时支护体系在保证施工质量可控的基础上，对混凝土强度 试块的数量要求可少于《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的要求，但做为主 体结构组件的除外。对于无竖向承载力特殊要求的排桩支护结构，对桩底沉渣也不做硬性规 定，但不得影响桩体嵌固深度。 5.9.2对于拐角位置等特殊异形墙段可以适当调整声测管布置，必要时可在墙段断面中心 布点。 5.9.3 锚杆检测强度分地层分层检测，分层评价，对于地层简单且锚杆数量较多的情况 可由设计确定，活当放宽。

6.1.1～6.1.2主要对主钉墙的适用性进行规定。这是用于主针墙的施工一方面工艺要求 挖侧壁士体必须具有定时间的白稳能力、同时对周迈环境有定的影响。 6.1.3本条除了对土钉墙适用的基坑深度及安全等级作了明确规定指出，对丁开挖深度超 过规定，对周边建（构）筑物变形控制较严时，可采用上钉墙与预应力锚杆、支护桩、超前 微型柱等联合支护形式。近年来北京地区采用土钉墙与预应力错杆联合支护形式成功用于深 度接近20m的深大基坑实例也非个别。 6.1.4本文强调土钉墙设计施工时应考虑施工周期、气候季节（雨季、冬施）、外界振动等 环境因素对陡坡开挖面暂时裸露土，松散饱和或较干的粉土（砂）层玻体稳定性的影响。 6.1.5木条主要针对北京地区土钉墙施工常月土钉设置工艺，提出可采用钻孔、打入等方 式。设计人员应该注意，当采用打入式土钉时，土钉错固体与土体极限摩阻力标准值宜取低 值，除非有特殊手段能保证注浆效果与质量。

6.2.1本条主要针对目前土钉墙设计理论在国内外还处于相对不太完善与成熟的前提下： 强调工程与地区经验，采用工程类比方法指导初步设计的必要性。对于地区规程，本条更具 针对性。

凝土面层与坡顶的防护设计往往是设计中较易忽视的内容，当与截水唯幕结合时、其地下水 渗透稳定性的验算也往往会忽视。而这些恰恰又是引发土钉墙工程质量事故的主要原因。目 前北京地区基坑工程事故中采用土钉墙支护形式的占首位。由于设计原因造成事故的比例也 较高。因此，本条特别提出：对重要工程，指土钉墙支护深度超过12m的、或周边环境条件 要求严的基坑工程，宜采用经本市相关部门鉴定通过的有限元分析方法，对土钉墙支护进行 变形分析，并结合施工监测结果分析，进行动态反馈设计。 6.2.4表6.2.4提供推存值仅为初步设计或无现场资料时参考使用。在同等地质条件下， 建议打入式土钉取低值。当土钉施工中有具体措施保证注浆质量时，取高值。当采用高压注 浆时可按试验确定或按经验适当提高。 6.2.5～6.2.8根据目前对土钉墙的工作机理研究成果，本规程采用平面应变假设。假定单个 钉体承受局部十本压力并考虑坡体倾角对十钉墙承受荷载的有利削弱作用。 6.2.9土压力沿墙面的分布形式，原规程直接采月朗肯土压力线性分布，按此计算，往往 上钉墙底部上钉需要长度很长才能满足承载力要求。土钉墙底部的工钉过长，其承载力不一 定能充分发浑，此时，工钉墙面层或工钉端部连接会往往先于工钉达到拉力前破环。因此， 些实际工程设计中土钉墙底部土钉长度往往会做些折减。工程实践表明，适当减短土钉墙 底部士钉长度后，并没有出现土缸被拔出破化的现象。士缸长度计算不合理的问题主要原因

在于所采用的朗肯土压力按线性分布是否合理。由于土钉墙墙面是柔性的，分层开挖裸露面 上土压力是零，建立新的力平衡使土压力向周围转移，墙面上土压力则重新分布。为解决土 钉计算长度不合理问题，本次修订考虑了墙面土上压力会存在重分布规律，对朗肯公式计算 的土压力线性分布进行了修正。该方法在概念上虽然可行，但存在一定近似性，还需要做进

一步研究和试验工作来不断完善

6.3.1规定了一般情况下的施工顺序，当地层为粉细砂时，应当预喷射混凝土：当遇到较 厚的杂填土时，应当先采用短插筋固定，并预喷射混凝土；面层引水孔可以在喷射混凝土前 预设，也可在喷射混凝土完成后设置。 6.3.2~6.3.4本条对土钉墙施工顺序、坡面稳定与保护等要求作了规定、 6.3.5本条针对北京地区经常遇到的王钉墙支护基坑、局部存在高含水量的黏性王和无天然 粘结力的砂土等自稳能力差的王层，可采取的技术措施。 6.3.6～6.3.8本条明确土钉墙施工时采取的排水措施应包括地表排水、内部排水以及基坑排 水等内容，并提出相关技未措施，避免土体处于饱和状态，同时减轻作用于面层上的静水压 力。 6.3.9本条专门针对冬施条件下进行土钉墙施工作了限制，当冬施不可避免时，必须有相 应的结构、构造与防排水措施，以避免冻胀引起的土钉墙破坏。冬期喷射混凝土时应在晴天 施工，优先选用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥，添加早强剂、防冻剂，喷射施工后尽快悬挂、 覆盖保温设施。钢筋负温焊接时应调整焊接工艺参数，使焊缝和热影响区缓慢冷却。风力超 过四级时，应采取挡风措施。焊后未冷却的接头应避免碰到冰雪。当环境温度低于一20℃C时， 不得进行施焊。 6.3.10喷射混凝土宜选用普通硅酸盐水泥，白于强度为P.0.32.5普通硅酸盐水泥已经停 产，因此普通硅酸盐水泥时强度不应低于P.0.42.5，当选用矿渣水泥时强度不低于 P.S.A.32.5。冬季施工时不宜选用矿渣水泥。 6.3.16主要针对杂填土、混合土、卵砾石等不宜成孔地层；打入式钢管不宜通长设注浆孔 仅需底部设置即可；打入式钢管外端宜设双“L”筋与面层水平加强筋焊接，

5.4.1～6.4.2对混凝土面层，本款仅强调对面层的厚度提出检测方法及要求，而对面层砼强 度未提出检测要求。主要是考虑到根据目前土钉墙混凝土面层施工，只要材料、配合比、喷 射工艺按照本规程要求进行施工，砼强度的离散程度不应是影响土钉墙面层工作的控制因 索。反之，目前北京地区土钉墙面层施工中，恰恰是由于施工时修坡不认真，由于面层厚度 得不到保证使得钢筋网片与砼不能形成一个完整的整体发牵作用而发生工程质量事故。同 时，面层砼强度检测方法目前还不具有典型性与可操作性。因此木款仅对砼面层厚度提出检 测方法及要求

7.1.1~7.1.2本规范中的地下水控制是指在最大限度地保护地下水资源和基坑周边环境的前 提下，为保证支护结构施工、基坑挖士、地下室施工安全所采取的控制基坑内外地下水位的 方法。合理确定地下水控制的方案是保证工程质量，加快工程进度，取得良好社会和经济效 益的关键。根据北京市地下水赋存状态和地下水资源形势，本规范中强调地下水控制方案要 重视社会责任，最大限度减少抽取地下水量，避免地下水环境质量恶化。 表7.1.2列出了北京市基坑支护工程中经常采用的匹种地下水控制方法及其造用范围 为满足基坑支护工程和保护地下水资源和周边环境的需要，往往需妻多种方法的组合使用 地下水控制方法的选用应注意以下几个方面： （1）含水层埋藏条件及其水位； （2）各含水层的水质对地下水控制方法的限制； （3）含水层的渗透性及其对基坑支护和开挖的作用； （4）场地周边地下水开采情况及具停抽后对本工程的影响； （5）场地周边环境的限制要求； （6）政策法规的规定。 7.1.3依据北京地区施工经验，地下水控制方法可分为三类，即：惟幕截水方法、降水方 法和唯幕截水与降水结合方法。由于水资源白益短欲，北京市实施了最严格的水资源识护改 策。建设行业是水资源消耗大户，必须改变观念，在基坑或地下工程设计施工中应自觉选用 先进成熟的绿色施工技术，做到不抽取地下水或少抽取地下水，因此，本条规定在选择地下 水控制方法时，应优先选择雌幕隔水方法，北京市地方标准《城市建设工程地下水控制技术 现范》DB11/1115提出了雄幕摄水方法、降水方法和椎幕裁水与降水结合方法的选择条件， 对各科地下水控制方法做出了明确的规定。 明排应用较为普遍，通常用作辅助措施，当作为独立的地下水控制方法使用时，应当防 止流水流砂现象的发生。回灌、渗井一般情况下作为辅助措施，不宜作为独立的地下水控制 方法选用。回灌在北京地区地下水控制工程实践中较少使开，主要受限于场地条件和水质条 件。渗并具有将上层水引入下层含水层的作用，由于上层水受污染程度通常都大于下层水， 为控制地下水污染，渗并的使用应受到严格限制。 7.1.6在基坑周围环境复杂时，地下水控制方案的确定应充分论证和预测地下水位降低对 环境的影响和变化，防止发生因地下水的改变而引起的地面下沉、道路开裂、管线错位、建 筑物偏斜、损坏等危害。如存在上述危害的可能性，宜采用截水或回灌的方法，以使基坑外 地下水位不产生大的变化。 基于北京市的具体情况，如降低地下水位可能抽取大量的地下水资源，并且地层组合 条件和场地条件可满足截水或回灌措施的要求，宣采用截水或回灌方法。当采用回灌方法时， 需要考虑各层水混合后对地下水环境的影响，并不得将上层水导入下层水引起下层水水环境 的恶化。

71.7在基坑底部土体抗承压水突涌稳定性计算中，承压水水位对计算结果影响很大

北京地区承压水水位受周边工程施工降水影响较大，设计计算时，承压水头除了考虑 实测的现状水位外，尚应调查周边工程情况，预判工程施工期间承压水位变化，确保 工程安全。 当基坑底部主体抗承压水突浦稳定性不能满足要求时，可加深截水唯幕穿透承压水层进 入其下隔水层或设置减压井降低承压水水头。降低承压水水头值应满足基坑底部土体抗承压 水突涌稳定性要求。 减压井深度、数量与布置应按承压水水头压力降低值、承压含水层与隔水层相对关系与 水文地质参数计算，根据环境要求结合类似工程经验和抽水试验综合确定。 当截水唯幕猫入承压含水层中深度较大时，宜采用承压水坑内减压方案。坑内减压井滤 水器应位于承压含水层内且底端不宜大于截水惟幕深度，采用有控制的自流方式减压。当截 水惟幕未插入承压含水层中或插入承压含水层中深度较小，可采用承压水坑外减压方案。坑 外减压开滤水器底端宜大于截水雄幕深度。

7.2.1～7.2.4竖尚截水惟幕的形式两种：一种是插入隔水层，另一种是含水层相对较厚， 唯幕悬吊在透水层中。前者须进行基底渗流稳定、降起验算，必要时可加深竖向截水惟幕 深度或采用基坑内设降压井保证施工安全。后者需要考虑绕过惟幕涌入基坑的水量，评价 基坑内降水并数量和布置及其可能造成的居迈环境问题，必要时进行封底或采用其它方 法。 7.2.5截水唯幕选型日前北京地区采用的有：地下连续墙、搅拌桩、旋喷桩、旋喷搅拌桩 冲击旋喷桩合桩、注浆法等形成的桩式惟幕。如采用搅拌桩、旋喷桩、旋喷搅拌桩、咬 合桩建议先施工水泥工桩，后施工钢筋混凝工支护桩，这样可以克服先支护桩施工过程中形 成的“大肚子”和“大脑袋”的影响。

7.3.1本条规定了降水井的布置原则。对于真空管井降水工艺主要是针对细颗粒交互地层， 能够有效解决饱和黏性土，粉土，以及砂层含水底板界面残余水的琉干问题。通过使管井周 围地层内形成真空场，使得含水层中水流向井的水力坡度增大，也使得弱含水层中更多的饱 和水和毛细水被释放出来。对于辐射力的布置，由于日前在论上还没有解决辐射井相互干 扰的水位计算问题，因此只能通过试验或相同条件下的成功经验来确定辑射井辐射管的具体 分布和数量，使之控制基坑范围内的有效水位降深达到降水技术要求。而对于多层含水层或 条件复杂的地区，当辐射井不能单独完成降水工作，由于成本较高，应慎重选择辐射井降水 方法

733本条规定了线型基坑和圆型基

响排水效果，在计算出的井数基础上加10%。表7.3.3是一般情况下基坑总涌水量常用 型计算公式。基坑涌水量计算是依据不同的水文地质条件、降水区形状、面积、支护设 降水的要求进行的，列出的公式并不能满足所有工程的需要。实际的含水层分布远非这

理想，为此按照上述公式计算时应根据工程场地的实际水文地质条件对地层进行合理概化。 如相邻地层渗透系数不同时，可概化成一层含水层，其渗透系数可按各含水层厚度加权平均 值。实际工程中可以根据害要参照有关的水文地质、工程地质手册和教材，选择符合水文 地质条件的计算公式。对于复杂工程或水文地质条件复杂但明确时，鼓励采用数值法进行设 计。

理想，为此按照上述公式计算时应根据工程场地的实际水文地质条件对地层进行合理概化。 如相邻地层渗透系数不同时，可概化成一层含水层，其渗透系数可按各含水层厚度加权平均 取值。实际工程中可以根据害要参照有关的水文地质、工程地质手册和教材，选择符合水文 地质条件的计算公式。对于复杂工程或水文地质条件复杂但明确时，鼓励采用数值法进行设 计。 7.3.4单井出水量取决于所在地区的水文地质条件、过滤器的结构、成井工艺和抽水设备 能力。本条根据经验和理论规定了降水单井的出水能力。对于辐射井的出水能力计算，从 实际的情况看，所公式并不能完全满足工程精度要求，在实际工程中可根据经验或试验 修正辐射井的出水量。 需要注意的是，在降水设计预测计算中，设计分配每个降水井的出水量不应大于降水 并的出水能力。在群并挂水情况下，随者地下水位的下降和井群的相互干扰，基坑总涌水 量会逐渐减少，各单的出水量也将不断降低，当各单并出水能力满足不了总消水量的要 求时，基坑范围内的地下水位将不再降低，如基坑内地下水位降低程度不能满足工程施工 要求，需要重新硝定单井出水量，即小于单井出水能力。 7.3.6当检验干扰井群的单井流量满足基坑涌水量的要求后，降水井的数量和间距就能确 定。为了确保基础施工在干燥的基坑中进行，应进一步对由于干扰并群的抽水疏干后所降低 基坑地下水位进行验算。 基坑中心及关键部位的水位下降值的验算，是降水设计的核心，它决定了整个降水方案 是否成立，这也涉及到降水开的结构和布局的变更等一系列优化过程，也是一个试算过程。 对于水文地质条件复杂或基坑形状复杂的工程，采用解析解方法计算有时达不到要求， 而用数值法计算可更好的模拟基坑内外的降水深度，这对降水方案设计优化很有意义， 除此之外，也可以采用专门的水文地质期察如群井抽水试验或降水工程施工前试验性群 并降水，在现场实测出基坑范围内总降水量和各个降水井水位降深的关系，以及地下水位下 降与时间的关系，利用这些关系拟合出相关曲线，以推测各种布并条件下基坑水位下降值， 以使选择出最佳的降水方案。此种方法是最直接也有效的方法，对水文地质结构比较复杂的 基坑降水计算尤为合适。 7.3.7在降水设计中采用井点或辐射井技术的水位预测目前还是最不准确的。并点降水中， 由手并点数量很多，并点间距较小，一方面计算工作量很大，另一方面每个并点的出水量很 难控制，用管开理论计算结果与实际情况差异很大，一般情况下，目前普遍采用的开点间距 和单出水能力已远大于基坑来水量，因此当总出水量大于基坑来水量一倍以上时，可以不 用预测地下水位降低程度。 辑射井降水的水位预测，尤其是两个以上辐射井同时干扰抽水情况下的水位预测计算 目前还没有合适的计算公式，因此，只能以辐射井的集水管的分布范围及其抽水能力来控制， 即辑射并应是降水区的各降水含水层出水量一倍以上，一般情况下可以达到降水深度要求。 7.3.9随看深大基坑的大量出现，其降水受到高度重视，为加速地水位的下降、提高降 水效果，并为基坑开挖土方创造条件：应根据地层条件优先考虑在基坑内布设一定数量的渗 开，条件不具备时也可布设抽水。当上下层水水质混合后不影响地下水环境时，可在基坑 四周的抽水井之间布设渗井，以在含水层渗透系数较小，抽水井影响范围有限时提高降水效 果、加速地下水位的下降。 7.3.10采用渗井降水的工程，主要通过引渗井将上层水引渗至基坑底部以下强导水层中消 纳，达到降水的目的。一般情况下，采用渗井方法要符合三个条件：上部含水层的渗透性要

水期间不会产生不哀地质现象和降水设备正常运转就行，因此，降水井在抽水初期和运 的含砂量远小于供水井的含砂量。由于轻射井的辐射管反滤层的形成和基坑开挖后土层 薄容易造成不良地质现象，因此，对铅射井抽水半小时和运行时的含砂量要求比管开要 格。

7.4.1～7.4.5集水明排是在基坑内设置排水沟和集水井，用挂水设备将基坑中积水从集水井 挂出，达到疏干基坑内积水的目的。排水设各的选择应依据设计排水量确定。集水明排可单 独采用，亦可与其它方法结合使用。当含水层底板位于基坑底面以上或基坑地面接近含水层 底板时，降水方法可能存在蔬不干问题，需要集水明排。当实际工程中出现采用集水明排补 救降水方法出现的疏不干问题，预留的肥槽满足不了技术要求的情况时，排水沟和集水井的 没置要验算对边波支护结构稳定性的影响。 集水明干需要注意避免出现流砂、管涌、边波塌陷、地面沉降等问题，

75.1基坑开挖或降水后不可避免地要造成周围地下水位的下降，从而使该地段的地面次

7.5.1基坑开挖或降水后不可避免地要造成周围地下水位的下降，从而使该地段的地面况 降和地下构筑物因不均匀沉降而受到不同程度的损伤。为减少这类影响，可对保护区内采取 回灌措施。如果建筑物离基坑远，且为均匀透水层，中间无隔水层时，则可采用最简单，最 经济的回灌沟的方法，如果建筑物离基坑近，且为弱透水层或有隔水层时，则必须用回灌井 或回灌砂井。如果从保护地下水资源角度考虑时，可以用回灌方法把挂取的地下水回藩至同 层或异层中，异层回灌需考虑各层水水质的差异和影响。 7.5.2回灌井与降水井之间应根据同层回灌或异层回灌分别确定。对于同层回灌，当回灌 开与挂水开距离过小时，水流彼此干扰大，透水通道易贯通，将加大抽水负担，也有可能使 降水效果大大降低，基于保护周边环境时，对被只护物处地下水位也很难保持在原始状态。 条文中确定的同层回灌的回灌井与降水井的距离不宜小于6m，在北京是一个偏小的距离， 对于红题粒砂土含水层或许可行，对于粗颗粒如碎石土含水层则距离太小。回灌井与降水并 的距离应根据含水层的透水性、厚度等，通过计算确定，一方面最大限度减少抽水井抽取的 水量，另一方面确保被保扩物的安全。对于异层回灌，回灌井与降水井的距离没有限制，但 要确保回灌并成并质量和拍水层位和回灌层立之间的封堵效果。 7.5.3从保护已有建筑物、构筑物和地下管线设置回灌并，主要是确保在被保护物周围地 下水位没有大的变化，这就要求合理设置回灌井的位置和井的间距，使基坑降水的影响范围 不超过回灌并井的范围。一般而音，回灌并平面布置主要根据降水并和被笑护物的位置确 定，回灌并的数量应根据抽水并数量、降低地下水位影响范围和程度、回灌并的效用等综合 确定。 7.5.6为保护已有建筑物、构筑物和地下管线进行的回灌，回灌水量应根据实际的地下水 应的变化及时调节，既要防止回灌水量过大而渗入基坑影响施工，又要防止回灌水量过小， 使地下水位失控影响回灌效果，因此，要求在基坑附近设置一定数量的观测孔，定时进行观 测和分析，以便及时调整回灌水量。 为保护地下水资源进行的回灌，回灌设施的效率则是回灌措施成败的关键，因此对回灌 并的日常维护是回灌过程中的重要工作。一方面，回灌用水要保持清洁，以防止堵塞，另 方面，应定期对回灌进行回扬，清洗透水通道，保证回灌井的效率。 7.5.7有时回灌后引起的地下水位升高可能造成已有地下室漏水等不良现象，为避免不必 要的灾害产生，回灌后引起的水位不宜超过原水位标高，因此，应在工程周边环境设置一定

7.5.3从保护已有建筑物、构筑物和地下管线设置回灌井，主要是确保在被保护生

水位没有大的变化，这就要求合理没置回灌并的位置和并的间距，使基坑降水的影响范 超过回灌并井非的范围。一般而吉，回灌井平面布置主要根据降水并和被架护物的位置 ，回灌并的数量应根据抽水并数量、降低地下水位影响范围和程度、回灌并的效压等综 定。

7.5.7有时回灌后引起的地下水位升高可能造成已有地下室漏水等不良现象，为避免不必 要的灾害产生，回灌后引起的水位不宜超过原水位标高，因此，应在工程周边环境设置一定 数量的观测孔，定时进行观测和分析，以便及时调整回灌水量。

7.5.7有时回灌后引起的地下水位升高可能造成已有地下室漏水等不良现象，为避免不必

7.6.1对于一个基坑而言，一般情况下，初期抽水量较大，后期出水量遂渐减小到一 个稳定程度。在抽水后期，许多基坑会出现降水并水位较低，水泵抽不上来水的情况， 这就要求抽水过程中应定时对降水井中地下水位进行量测并宜对拍水量进行量测，根据 降水并的水位情况及抽水量，及时调整各升抽水量，确保水泵能够止常运转

6.2降水井水位一般情况下不能代表基坑中心及周边地下水位变化情况：因此，在基

7.6.2降水并水位一般情况下不能代表基坑中心及周边地下水位变化情况，

中心或群井工扰最小处及基坑四周，宜布设一定数量的观测孔。通过定时量测坑内、外观测

孔中地下水位变化，可以准确判断降水效果：有效指导基坑开挖进程。 7.6.3基坑降水可引起基坑周边一定范围内的地面沉降，对临近基坑的建筑物及各类地下 管线可能造成不利影响，因此，应在临近基坑的建筑物及各类地下管线上设置沉降观测点、 定时观测沉降，通过沉降量及变化趋势分析对建（构）筑物的影响程度，以便及时采取工程 措施。 7.6.4降水运行期间，已经出现过降水井抽水（或明排中）含砂量过大，造成基坑或周边 的地面塌陷，危害很大，为避免出现类似现象，本规范明确规定了降水运营期间的抽水含砂 量限值，这就要求降水期间定时测量抽排水的含砂量，如果含砂量超过允许值，必须采取诸 如停挂、补并等工程措施。

8.1.1本条强调应根据支护结构设 挖方案要符合设计条件及要求。 8.1.2基坑周边荷载包括施工材料、设施、设备或车辆荷载等。基坑周边荷载严禁超过设计 要求的地面荷载限值，且其分布范围严禁越过设计要求的边界。基坑土方开挖应本着：自上 而下分段分层、依次进行，随时作成一定的坡度，以利泄水，避免先挖坡脚，造成坡体失稳。 相邻基坑和管沟开挖时，应遵循先深后浅或同时进行的施工顺序。

8.2.2本条规定了基坑开挖方案应包括的内容，特别强请调应考虑与支护给构形式相适应的力 挖方式、开挖时间、开挖顺序。 8.2.4本条特别强调应考虑冬季、雨季等气候影响因素对开挖的影响。 8.2.5本条强调了在土方开挖过程中，发生支护结构、周边环境变形超过控制值或发生与原 设计条件及设计工况不符现象等异常情况时，应立即停止开挖，采取相应处理措施后方可继 续开挖施工。 8.2.6坑内地下水位指坑内人面积的地下水水位：应低于开挖面0.5m以上方可进行土方开

续开挖施工， 3.2.6坑内地下水位指坑内人面积的地下水水位：应低于开挖面0.5m以上方可进行土方开 挖。 3.2.8对基坑土方开挖时的支护结构、工程桩和槽底的防护及保护提出了基本要求

8.3.1基坑安全事枚多数是由于水的原因造成的，本条强调对基坑周边距面、槽底采取截择 水措施，使基坑内不积水，在放坡开挖时应对坡项、坡面、坡脚采取保护措施，防止地表水 流入坑壁后土体以确保基坑的稳定性与安全性。 8.3.2本条强调在土方开挖过程中如发现基坑侧壁出现渗水或漏水时，应及时查明原因，采 取封堵，明挂等洁施，避免造成坑壁

8.4.1～8.4.2本条强调在基坑挖完成后，要及时对槽底的地基土进行防护和保护。 8.4.3回填十不得用腐植十、冻十及含水量大的十。 日前大部分工程肥槽回填均采用土方车或铲车直接倒入填土方式，监理也疏于管理，导致 槽回填质量极差。以北京某大厦肥槽回填为例，采用该方法回填后不到两年时间，由于水

浸泡，导致肥槽部位填土沉降陷落，进而导致该部位埋设的多种管线折断，造成该大厦夏停电 停水停气等严重后果。为了修复肥槽填土密实，采月了小型设备单管旋喷钻机进行高压旋喷 注浆，造价超过300万元。建设方被迫起诉施工方，金额巨大。这是一起典型的由于肥槽回 镇施工质量引起的合同纠纷的案例。 还有因肥槽狭窄，无法实施回填士分层劵实，嫌低标号混凝王和砂浆贵，选择了级配砂 石作回填料，相应采用了“水夯法”，即边填料边用水冲使之密实，这种做法也是不可取的。 一种情况底板上设后浇带，尚可通过坑内的挂水井将该部分水抽出；另一种情况则是未设后 浇带，这些水对该部分建构筑物浮力不可忽视，某程由于采用水夯法回填肥槽导致底板开 裂即是案例。 尤其当有不良地质情况时及时回填是十分必要的，又由于肥槽狭窄若采用水夯法，其后 果将是很严重的，例如有顺向基坑的煤层，大量水的灌入可能导致临近建筑物地基基础水浸、 开裂。 因此要求施工方采用合适的材料及方法进行回填，既可保证质量安全快捷又经济环保，

9.1.5监测单位应严格依据监测方案进行监测，并及时处理、分析监测数据，而不是仅仅 提供实际监测数据，这样才能为基坑工程实施动态设计和信息化施工提供可靠依据。当监测 数据达到监测报警值时，监测单位必须立即通报建设方及相关单位，以便建设单位和有关各 方及时分析原因并采取相应措施。

方及时分析原因并采取相应措施。 9.1.6仪器监测有其局限性，不能显示基坑及周边环境所有的变化情况，也很难做到实时 监测，而现场巡视检查具有很强的时效性和灵活性，能够及时发现安全隐患，弥补仪器监测 的不足，同时也是预防基坑工程事故既经济又有效的方法

9.1.6仪器监测有其局限性，不能显示基坑及周边环境所有的变化情况DZ/T 0064.11-2021 地下水质分析方法 第11部分：砷量的测定 氢化物发生—原子荧光光谱法，也很难做到实时

9.2.1基坑工程监测是一个系统，系统内的各监测项目有必然的、内在的联系。限于监测 手段、精度及现场条件，某一单项的监测结果往往不能揭示和反映基坑工程的整体情况，必 须根据工程现场实际情况，形成一个有效的、完整的与设计及施工情况相适应的监测系统并 进行监测，才能提供完整、系统的监测数据和资料，才能通过监测项目之间的内在联系作出 准确地分析、判断，为优化设计和信息化施工提供可靠的依据。 9.2.2基坑监测项目应依据基坑侧壁安全等级做适当选择，安全等级趣高“应测”项目越 多，反之亦然。同时，基坑监测又是一项耗时费钱的工作，在能够满足信息化施工要求、确 保基坑安全的前提下，尽可能减少监测项目。本条借鉴了相关规范，并结合了北京地区基坑 工程监测实际需要

9.3.1本条强调在基坑工程的施工和使用期内，应由有经验的监测人员每关对基坑工程进 行巡视检查。基坑工程施工期间的各种变化具有时效性和突发性，加强巡视检查是预防基坑 工程事故非常简便、经济而又有效的方法。 9.3.2本条从五个方面列出了巡视检查的主要内容，这些项目都是结合工程实践总结出来 的，具有很好的参考价值。 0.3.3~9.3.4各视检查项目之间大多存在着内在的联系，对个项目的巡视检查结果都必须 做好详细的记录，从而为基坑工程监测分析工作提高完整的资料。巡视检查主要以日测为， 必要时可配以巡查照片，这样的检查发发速度快、周期短，可以弥补仪器监测的不足。巡视 检查的任何异常情况都可能是事故发生的预兆，必须引起足够重视，发现问题要及时汇报给 建设方及相关单位，以便尽早作出判断和作出处理，避免引起严重后果。

9.4.1 监测点的位置应竟可能地反映监测对象的实际受力、变形决态，以渠证对监测对象 的状况作出准确的判断。在监测对象内力和变形变化大的代表性部位及周达环境重点监护部 位，监测点应适当加密，以便更 蓝测对象的受力和变形特证

9.5.2监测频率与监测项目相关，监测项目的数据变化与基坑安全关联直接的，其监测频 率要大一些，反之亦然。监测频率与基坑施工阶段关系更大，基坑开挖见底时监测频率要大 一些，反之则可以小些。对于采用桩（墙）锚支护的基坑工程，当基坑开挖深度小于总深度 的1/2时：支护结构的安全系数较大：适当减小监测频率是合理的。本条借鉴了相关规范， 并结合了北京地区基坑工程监测实际需妻。 9.5.3对于多数监测项目而言，应当于基坑开挖前测得初始值，但有些与支护方法及施工 工艺关系密切的监测项目，其初始值不能够于基坑开挖前取得，如土钉墙支护时位于坡顶的 水平位移和沉降初始值。

9.6.1监测报警是建筑基坑工程实施监测的目的之一GB/T 37036.2-2019 信息技术 移动设备生物特征识别 第2部分：指纹，同时也是预防基坑工程事故发生、 确保基坑及周边环境安全的重要措施。监测报警值是监测工作的实施前提，是监测期间对基 抗工程安全状态进行判定的重要依据，因此基坑工程监测必须确定监测报警值。监测报警值 应由基坑工程设计方根据基坑工程设计计算结果，周边环境中被保护对象的控制要求等确 定，如基坑支护结构作为地下主体结构的一部分，地下结构设计要求也应予以考虑，为此本 条明确规定了监测报警值应有基坑工程设计方确定。 9.6.3表9.6.3对基坑周边环境中的管线、建筑的报警值给出了一个范围，实际过程中可根 活需保护对象建造年代、结构类型和现状、离基坑的距离等确定，建造年代久远、结构交差、 离基坑较近的可取下限，而对较新的、结构较好、离基坑较远的可取上限。 9.6.4本条列出的都是在工程实践中总结出的基坑及周边环境出现的危险情况，一旦出 现这些情况，将可能严重威助基坑及周边环境中被保护对象的安全，必须立即发出危险报警， 通知建设、设计、施工、监理及其他相关单位及时采取措施，保证基坑及周边环境的安全。

9.7.1为了确保监测工作质量，保证基坑及周边环境的安全和正常使用，防止监测工作中 的弄虚作假，本条强调基坑工程监测成果资料必须完整、清晰、签字必须齐全。 9.7.6当日报表是信息化施工的重要依据。每次监测完成后，监测人员应及时进行数据处 理和分析，形成当日报表，提供给委托单位和相关单位。当日报表强调及时性和准确性，对 监测项目应有警示状态的判断性结论。

阶段性报告是经过一段时间的检测后，监测单位通过对以往监测数据和相关资料、工 况的综合分析，总结出的各监测项目以及整个监测系统的变化规律、发展趋势及其评价，用 于总结经验、优化设计和指导下一步的施工。阶段性监测报告可以是周报、月报或根据工程 的需要确定。报告的形式是文学微述和图形曲线相结合，对于监测项目监测值的变化过程和 发展趋势应以过程曲线表示为好。阶段性监测报告强调分析和预测的科学性、准确性，报告 的结论要求依据充分。 总结报告是基坑工程监测工作全部完成后监测单位提交给委托单位的竣工报告。总结 报告应提供完整的监测过程资料，对整个监测过程中所做的工作及监测成果即一些工作程序 文件均应有详细的说明