JGJ／T 187-2019 标准规范下载简介
JGJ／T 187-2019 塔式起重机混凝土基础工程技术标准(完整正版、清晰无水印)桩基顶面坚向荷载标准值
Fkz=Fki+Gkl+Gk2+Fak =499.50+748.80+152.80+80=1481.10（kN） 2）非工作状态下塔机对基础顶面的作用。 ①标准组合的倾覆力矩标准值：
Fkz=Fkl+Gkl+Gk2+Fgk =499.50+748.80+152.80十80=1481.10（kN） 2）非工作状态下塔机对基础顶面的作用。 ①标准组合的倾覆力矩标准值：
JGJ／T 421-2018 冷弯薄壁型钢多层住宅技术标准Mk=M+M+M+Msk =1190.64—173.88—1813.50+1877.34 =1080.60 (kNm)
无起重荷载，小车收拢于塔身，故没有力矩M2、M ②水平荷载标准值：
③竖向荷载标准值： 塔机自重：Fkl=499.50kN 基础承台自重：Gkl=748.80kN 格构式钢柱自重：Gk三152.80kN 承台顶面竖向荷载标准值：
桩基顶面竖向荷载标准值
Fk=81.98kN
Fk=Fkl=499.50kN
k=Fkl+Gkl+Gk2 =499.50十748.80十152.80 =1401.10（kN）
式中：SGk 按永久荷载标准值计算的荷载效应值： Soik 按可变荷载标准值计算的荷载效应值
上述两种工况作用于承台顶面的荷载标准值计算结果！
表1承台顶面荷载标准值
注：水平荷载和倾覆力矩的作用方向均为塔身截面的对角线方向。
比较上述两种工况的计算可知，本例塔机在非工作状态时对 基础传递的倾覆力矩最大，敌应按非工作状态的荷载组合进行地 基基础设计。控制工况下（非工作状态）的倾覆力矩标准值小于 搭机制造商的塔机使用说明书中提供值，原因是塔机制造商的提 供值系根据国家标准《塔式起重机设计规范》GB/T13752 2017规定：沿海地区按基本风压0.80kN/m²~1.00kN/m²计算 塔机现场的基本风压不小于1.00kN/m，按本标准规定进行 计算的结果，倾覆力矩标准值将大于塔机制造商的塔机使用说明 书中提供值
计算承台受弯、受剪及受冲切承载力时按荷载效应的基本组 合值设计，属高桩承台应计入承台自重，承台混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋采用HRB40O，箍筋采用HPB300。 1承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，月承台高度 等合构造要求，故可不进行承台受角冲切的承载力验算。 2承台暗梁配筋计算 承台暗梁截面6×h三800mm×1300mm，钢筋采用 HRB335，混凝土保护层厚度为35mm。 1）荷载计算 塔机塔身截面对角线上立柱的荷载设计值：
YGFk YoMk 1.35X499.5 11.40X1080.6 Fmax min n L 4 2.26 837.98kN 500.82kN
1.35X499.5±1.40X1080.60 2. 26 n
式中：YG、YQ 分别为竖向（永久荷载）荷载及倾覆力矩（可变荷 载为主）的荷载分项系数，Fmin负值表示拔力。 暗梁自重简化为均布线荷载：
暗梁自重简化为均布线荷载：
FYG 2 Xl. 2 X4. 53
中：lo一暗梁的计算跨度，即对角线两端基桩的轴线距离 暗梁计算简图如图6所示
2）受弯计算 A、B支座反力为： R=一87.35kN（支座反力向下）；RB=755.27kN（支座 反力向上）。 最大弯矩设计值
Mmax=785.36kN·m
=1610mm²，小于最小配筋率pmin 0.2bho 2000mm 100 配6业22，A，=2281mm²>pmin，符合要求
A=1610mm²，小于最小配筋率pmin U.zbho 2000mm 100 实配6业22，A，=2281mm²>pmin，符合要求
3）受剪计算 按国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010一2010第 6.3.1条、第6.3.2条、第6.3.4条规定设计。 最大剪力在B支座截面，剪力设计值：
Vnax =755. 27kN
图7暗梁截面配筋简图
勾式钢柱按轴心受压构件设计
1格构式钢柱构造 钢柱的钢材为Q235，分肢由4L160mmX12mm组成，缀板 为一390mm×280mm×12mm，间距660mm，缀板与分肢角钢 的连接焊缝厚度为8mm。钢柱上端伸入承台长度650mm，锚筋 每分肢1业25，钢柱下端插人灌注桩2.5m。格构式钢柱截面如 图8所示。
格构式钢柱计算长度：H。=0.65十15.70十2.0=18.35（ 钢柱分肢的截面面积：A。=37.44cm 钢柱分肢的重心距：Z。=4.39cm 钢柱分肢的惯性矩：Iro=Io=916.58cm 钢柱分肢的回转半径：iro=io=4.95cm 钢柱分肢对最小刚度轴的回转半径ivo=3.18cm 钢柱的截面面积：A=4×37.44=149.76（cm²） 缀板间距：L,=66.00cm
取最不利的非工作状态下进行荷载的基本组合计算。
Mk+Fvk·h Nmax = YG n L 4 4.53 839.77（kN）
612.57X102 =i= =20.22(cm) A 149.76
钢柱对x、轴的长细比
Lor Loy 18.35X100 入=入y 90.75 ir 20.22
3）格构式钢柱换算长细比：
入or=入0=十=V十=V90.752+122 =91.54<［入=120 入0元=入0=91.54>入
V max 839.77X103 0.611X149.76X102 =91.77（N/mm） 5）同一截面处缀板线刚度之和： ZiB=225.16X103cm*/m>6iz=14.47X103cm*/m 覆力矩按最不利的对角线方 取最不利的非工作状态荷载进行验算。 1）轴心竖向力作用下： Fk+Gkl+Gk2 499.5+748.80+152.80 n 4 =350.28(kN) 2）偏心竖向力作用下： Qkmin为竖向拔力195.91kN 主竖向承载力符合要求，按抗压桩和抗拔桩设计 2桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值： Qmax=yQkmax=1.35X896.47=1210.23（kN) ?800钻孔灌注桩桩身轴心抗压承载力设计值 =4185.00kN 4 Qmax，符合要求。 3桩身轴心抗拔承载力验算 载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值： Q=Qkmin =1.35X195.91=264.48(kN) $800钻孔灌注桩通长配筋12业16，桩身抗拉强度设计值： N=fyA.+fpyAps=360X12X201.1+0=868（kN）>Q 合要求。 3.7型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标准《钢结 设计标准》GB50017的规定进行计算。十字式型钢平台可参 本标准笛725冬条立消明图3 =4185.00k 4 7.3.7型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标准《钢结 8.1.1塔机基础位于软弱土层较深时，应采用钢板桩等 方可开挖施工，当地下水丰富时尚应采取降排水措施 8.1.3塔机安装应在基础验收合格后进行，一次性安装 8.1.4基础沉降及位移观测方法同建筑主体结构工程 8.1.5钢立柱和灌注桩的钢筋笼焊接后一起沉入孔位， 台前，应整平钢立柱顶端。型钢平台各构件间的焊接、与 的焊接、与塔机基础节的连接是保证型钢平台承载力的关 保证施工质量，且规定焊缝质量等级不应低于二级。 逆作式（自上而下）及时设置坚向型钢支撑（图7.1.2），较高 钢立柱设置水平剪刀撑，有利于加强整体刚度且承载塔机回转产 生的扭矩。 8.1.8基坑开挖到设计标高时，由于钢立柱没有水平构件，是 钢立柱受力最不利的状态，故规定了本条条文 作式（自上而下）及时设置竖向型钢支撑（图7.1.2），车 立柱设置水平剪刀撑，有利手加强整体刚度且承载塔机回车 的扭矩， 1.8基坑开挖到设计标高时，由于钢立柱没有水平构件 钢立柱受力最不利的状态，故规定了本条条文 8.2.3~8.2.5塔机基础下采用水泥土搅拌桩复合地基、高压喷 射注浆桩复合地基、砂桩地基、土和灰土挤密桩复合地基及水泥 粉煤灰碎石桩复合地基，其承载力检验应符合现行国家标准《建 筑地基基础工程施工质量验收标准》GB50202的规定。可以工 8.4.5塔机基础的基桩检验可以用本工程同样条件下的工程桩 替代，进行承载力和桩身质量的检验，当桩型或地质条件不同 时，宜按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的规 定，单独进行塔机基础的基桩检测 8.5.5本条规定参照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收 标准》GB50205的规定，考虑塔机基础为临时性结构，钢立柱 随同灌注桩的钢筋笼安装就位，故本表8.5.5的充许偏差略有放 宽。考虑钢立柱在插入安装中容易产生平面位置的偏差，故修订 版增加了采用模架固定的方法。 8.5.6本条规定参照现行国家标准《钢结构工程施工 标准》GB50205的规定，考虑塔机基础为临时性结构，允许偏 差除平台梁水平度外略有放宽。 A.1 风荷载标准值计算 4地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海 #岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、 人及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市 指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 A.1.3制定塔机风荷载体形系数μ，说明如下： n榻桁架的整体体形系数： 型钢或方钢管杆件桁架 单榻架的整体体形系数： 塔身的整体体形系数： 塔身架迎风面净投影面积的体形系数： [μst =中μ、=1. 3d μst =中μ、1. 39 stw 1.95g =1.95 us d d 项，插入法查出us，然后根据上述公式（1）、公式（2） A.1.4本条规定说明可以通过塔机独立计算高度H和地 图9考虑高度变化 系数的实际风压 图10简化高度变化 系数的等效风压 A.2独立塔机工作状态时风荷载计算 A.2.2～A。2.3独立塔机工作状态的风荷载计算实例如下： 塔机独立状态计算高度为H=40m，塔身方钢管架的截面 为1.6m×1.6m，无加强标准节。在工作状态下，基本风压取值 为0.20kN/m，地面粗糙度为B类。 （1）工作状态时塔机风荷载的等效均布线荷载标准值计算： A.3独立塔机非工作状态时风荷载计算 塔机独立状态计算高度为H=40mGTCC-098-2018 动车组中央控制单元-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，塔身方钢管桁架的截面 塔机独立状态计算高度为H=40m，塔身方钢管桁架的截面 作状态时塔机风荷载的水平合力标准值： Fsk=gk·H=1.43X40=57.2(kN) （3）非工作状态时风荷载作用在基础顶面的力矩标准值： Msk=0.5Fsk·H=0.5X57.2X40=1144.00（kN.m） （4）当风沿着塔机塔身方形截面的对角线方向吹时TCHTS 10033-2021 公路钢桥面聚酯型聚氨酯混凝土铺装技术指南.pdf，上述风 荷载效应值应乘以风向系数α。 附录B格构式钢柱缀件的构造要求 统一书号：15112：33486