JGJ_369-2016标准规范下载简介

JGJ_369-2016_预应力混凝土结构设计规范

7..1本条与现行国家标准《混凝士结构设计规范》C

条与现行国家标准《混凝士结构设计规范》GB50010

GTCC-075-2018 可动心轨辙叉-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则装1AC!.224伸缩缝间距

天联邦建设局（SCC）下属的结构工程常设委员会 （SCSE）在理论研究和实测数据的基础上制定一个推则供政府部 了使用，由美国国家科学院子1974年公布如图6（6）所示：前 在此之前，大多采用图6（a）的准则

图6建抢结构最大不设缝长摄

据已有研究可知，作用在建筑结构上的温皮、收缩你受舒属 间接作用，其大小与结构自由变形的能力直接相关。以结构漏差 乍用为例，而自由变形的给构不受力，固定结构温差内力最大且 与结构几何尺寸无关，弹性约束的结构温差内力介于二者之间。 结构的“超长”来自于跨度不变时结构长度的增加造成竖向构件 抗侧刚度的累积，即约束程度的不断增力。以结构的约束程度来 定义“超长结构”是更科学、合理的方式。通过建立约束的概 念，可以将现有的结构尺寸、结构体系、配筋、预应力、后浇 等超长结构中的重要因素用一个量化指标统一起来，使各因素之 间具可比性。 7.1.3采用预应力技术设计超长结构主要的是在结构构件中 建立预压应力，抵御间接作用产生的混凝土拉应力。国前国内绝 大部分采用后张法预应力：在结构构件均浇筑完成，达到定强 度水平后张拉预应力筋，建立预应力。此时不仅是设计的预应力 构件（主要是梁），其他相邻结构构件均会受到预应力作用，这 种效应统称为预应力约束效应。该效应通常会降低预应力构件甲 实际建立的有效预压应力，对结构抗侧力构件增加附加的预应力 荷载。实践表明，该效应一定情况下会严重影响设计，因此需在 设计中加以考虑。 约束系数刀系采用简化的平面杆件模型推导得出，系数值表

据已有研究可知，作在建巩缩构豹纽皮 接作用，其大小与结构自由变形的能力直接相关。以结构温差 作用为例，自由变形的结构不受力，固定结构温差内力最大且 与结构几何尺寸无关，弹性约束的结构温差内力介于二者之间。 结构的“超长”来自于跨度不变时结构长度的增加造成竖向构件 抗侧刚度的累积，即约束程度的不断增力。以结构的约束程度来 定义“超长结构”是更科学、合理的方式。通过建立约束的概 念，可以将现有的结构尺寸、结构体系、配筋、预应力、后浇带 等超长结构中的重要因素用一个量化指标统一起来，使各因素之 订上业性

rDe > > D Er +

当！大于表2对应值时，可认为该结构为约束较强邮结构。

表2混凝土受拉开裂临界约束系数【级】

7.2.1结构构件的计算模型以及离散尺度应该根据实际情况以及 计算精度的要求确定。一般建筑上部结构主要由梁、柱、墙、板 等构件组成，一维和二维单元可满足计算需求；大体积混凝土： 如筏板基础水化热和里期收缩计算时，可采用三维单元建立模型。 在工程实践中，超长结构楼板开裂问题比较突出，因此计算 时不官采用刚性楼板假定，应实际建立楼板单元，与梁、柱、墙

进行整体计算。板单元划分不宜过小，大型工程中板柱结构的板 单元尺寸可按柱网间距的1/2～1/4控制，框架（框剪）结构的 板单元可依次梁划分，避免计算规模过大和局部应力畸变。 预应力损失、分批张拉过程会显著影响实际建立的预应力效 应，在大型工程中尤为突出，需要在计算模型中得到反映。按索 单元建立预应力筋最精确，也便于考虑上述因素，但建模难度 大；采朋等效荷载作用可有效降低模型规模。 7.2.2工程实测证明，超长混凝土结构中的实际瀛度应力比来 作调整的弹性温度应力计算结果有大幅降低。据分析，其主要原 因是混凝士徐变和肉眼不可见的微裂缝号起温度应力松弛和重分 布。因此在采用简化弹性分析时必须考虑裂缝、徐变对单元刚度 的折减作用

作调整的弹性温度应力计算结果有大幅降低。据分析，其主享 因是混凝士徐变和肉眼不可见的微裂缝号起温度应力松弛和重 布。因此在采用简化弹性分析时必须考虑裂缝、徐变对单元 的折减作用

7.3.1提出有利于避免超长结构平面应力集中的建筑布置要求。 结构立面布置宜规则，可适当提高底层层离以降低约束效应。结 构刚度分布宜均匀、连续，核心筒、剪力墙等抗侧刚度较大构件 宜避免布置在结构角部

7.3.2本条参照《建筑结构荷

7.3.2本条参照《建筑结构荷截规范》GB50009中的计筒方注

将混凝上的收缩应变折算成当量温差加上季节温差对结构进行整 本计算。现行行业标雅《水混凝土结构设计规范》S191中规 定，初估混凝士干缩变形时可将其影响折算为10℃～15℃的温降。 在现行行业标雅《铁路桥酒设计基本规范》TB10002.1中规定 混凝士收缩的影响可按降低温度的方法来计算，对整体浇筑的温 凝土和钢筋混凝土结构分别相当于降低温度20℃和15℃， 7.3.3季节温差为结构混凝土初始温度与正常使用阶段结构温 度极值的差筐，

7.3.4根据实验实测、理论研究和数值模拟，年温差作出下

吉构温度变化幅值与气温变化幅值基本相等，相位无滞后，建 的构造做法对此无显著影响。日温差对混凝十结构的力学作！

应力时易出现裂缝：影响使用性能。采用双层双向连续布置楼板 钢筋的形式，可以利用受力筋起到抵御一定温度、敢缩应力的作 用。多项实际工程计算表明，超长结构楼板的拉应力超限现象普 遍，一些情况下甚至大天超出混凝土受拉强度，此时除适当加强 魔通的普通钢筋配筋量，沿板厚方向中部均寸水乎布置无粘结筋 建立预压应力闻以有效抵御混凝七拉应力。 7.4.3跨越施工后浇帮时一般采厢分离法：可配置无粘结预应 力筋以提商拢裂性能：分段张拉大多采搭接法，在建筑工程计 采用最多；丽对接法大多期于长度很长且采用分段流水施工方式 的丁程，在桥梁工程中应用较为普遍。跨越施工缝也可采用部分 预应力钢筋断开锚固，部分预应力钢筋连续通过，后续张拉的方 式。对接法、搭接法和分离法的工程实例图分别如7（a）、7 (b)、7 (c) 所示

（b）预应力筋交叉搭接 图7预应力筋连接实例（一

图7预应力筋连接实例（

7.4.S混凝上收缩作用的大小随谢简变化，总体上呈前期增长 快，中后期增遵遂渐递减的趋势。采用留设后浇带和施工缝的工 程猎施时，需保证留设时间，否光法取得实际效聚。 本条中的“有可靠猎施”，不应简单地理解为“已经有了未 发现问题的工程实例”。由于环境条件不冏，不能育国照搬。应 对具体工程中各种有利和不利因素的影响方式和程度，作出有科 学依据的分析和判断

7.4.6预应力筋张拉的操作空间包括张拉机摆放空间和人

工作空间。对于预应力筋张拉端集中布设的情况，也可在张拉端 位置局部预留较大空间，其余部分后浇带留设距离同普通混凝 结构。

7.4.7实验表明，高强混凝七一般缩应变较大，且

虚蕃，易开裂。混凝士强度提高对结构抗裂效果不明显，因此超 长结构中混凝土强度等级不宜过高。此外，封闭后浇带的混凝土 可选用膨胀率不大但后期收缩小的产品：如补偿收缩混凝上等。 超·长结构中般温降工况为设计的控制工况，在较冷季节浇筑混 凝王可以有效降低结构的初始温度，进而降低设计温差取值。 7.4.8后浇带的预留孔暴露约2个月的时间，为保证孔道完整 对后浇带内的预留孔道宜采镀锌波纹管并适当增加管道钢带的 厚度以增强波纹管抵抗破坏的能力，受到轻微损害的波纹管应采 用防水胶带缠绕修补。

8预应力型钢混凝土及预应力钢

8，1.1为提高预应力型钢混土结构构件的承载力和刚度，预 立力型钢浪凝上框架梁的型钢配置：宜来用充满型宽翼缘实腹型 钢。充满型实腹型钢，是指型钢上缘处于裁面受压区：下翼缘 处于截面受拉区，即设计巾应考虑在满是预应力型钢混凝士保护 层要求和便手施工的前提下，型钢的工翼缘和下翼缘尽量靠近混 凝土截面边缘。关于型钢混凝土构件的最小和最大型钢含钢率 自前没有统一的认识，日本规范建议最大型钢含钢率定为8% 欧洲组合结构统一规范建议最大型钢含钢率为13.3%~~35.3%， 我国在现行行业标准《钢混凝土组合结构技术规程》G138 中建议的型钢含钢率范围为2%～15%，较为合理的含钢率为 5%~~8%。

凝土截面边缘。关于型钢混凝工构件的最小和最大型钢含钢率 前没有统一的认识，日本规范建议最大型钢含钢率定为8%， 欧洲组合结构统一规范建议最大型钢含钢率为13.3%~~35.3%， 我国在现行行业标准《钢混凝土组合结构技术规程》G138 中建议的型钢含钢率范围为2%～15吃：较为食理的含钢率为 5%~~8%。 8.1.2本条规定了适用的范围，1）常规跨度的简支梁或者连续 梁；2）不直接承受动力荷载：3）钢梁与混凝板完全连接： 4）可布置有粘结（混凝土体内）或无粘结（体外）预应力筋。 按本规范进行设计的组合梁，承载能力按照塑性分析方法进 行计算，钢梁受压板件的宽厚比应满是塑性设计的娶求， 按本规范进行设计的预应力组合梁，预应力布置般系指在 负弯矩区混凝土体内布置有粘结预应力筋或在体外连续布置无料 结筋。 8.1.3在进行弹性阶段的内力和位移计算中，除！需要构件的 戳面弹性抗刚度外，在考感构件的剪韧变形、轴向变形时，还 要戳面颜切风样和轴度。计管中采用钢混渤士的截勤

8.1.2本条规定了适的范围，1）常规跨度的简支梁或者连续

按本规范进行设计的组合梁，承载能力按照塑性分析方法进 行计算，钢梁受压板件的宽厚比应满足塑性设计的婴求 按本规范进行设计的预应力组合梁，预应力布置般系指在 负弯短区混凝土体内布置有粘结预应力筋或在体外连续布置无料 结筋。

藏面弹性抗弯刚度外，在考构件的剪切变形、轴向變形时，还 需要截面剪切刚度和轴向刚度。计算中采用了钢筋混凝土的截面 刚度和型钢截新刚度誉加的方法，

8.1.4材料的力学性能指标，包括强度设计值等，均与现行民 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010一致。其中体外预应 力强度设计值按本规范第9.2.3条计算。 8.1.51考虑剪滞效应简化计算的有效宽度，各规范相关规处 不尽相同。本规范按照现行国家标准《钢结构设计规范》GI 50017及《型钢混凝土组合结构技术规程》JGJ138的规定选用 在塑性阶段，这样的规定也是偏于安全的。 有预应力作用时，一般认为对于轴向力有效宽度可按照全 宽，对于预峦矩可采用有效宽度。这样的取用也是偏安全的。 2对于连续组合梁，负弯矩混凝土板开裂后会形成变截面 的梁面导致挠度增加。通常的简化方法是在定区段范内（中 支点两侧各0.151，1为一个跨间的跨度）对刚度进行折减。折 减计算时，不计混凝土：计人钢筋及预应力筋。 当计算混凝板的应力时：需要计人收缩的作用及徐变的影 响，即，敢缩作用的效应（会增加支点区城拉应力），徐变对 重力效应应力的影响（会减小中支点区域拉应力），徐变对预应 力效应的影响（会降低中支点区域的低压应力储备）。 3混凝工徐变影响、收缩、梯度温度等作用会引起组合粱 截面的应力重分布，从而导致混凝士及钢梁中的应力变化，对于 超静定结构还会由此起次效应。计算作用与徐变影响的效应 时，可采用朋混凝于模量折减的方法来进行截面换算，即按有效弹 生模量比将混凝上换算成钢的截面进行应力计算。 按照欧洲规范，可采用时随的有效弹性模量比来进行时刻 的截面换算，有效弹性模量比的公式为

按不同作用类型的徐变因子（调整徐变影响的程 [.

8.2承载能力极限状态计算

8.2.1预应力型钢混凝受弯构件试验表明，受弯构件在外荷 载作用下，截面的混凝土、钢筋、型钢的应变保持平面，受压极 限变形接近于0.003、破坏形态以型钢上翼缘以上混凝土突然用 碎、型钢翼缘达到鹿服为标志，其基本性能与钢筋混凝土受弯构 件相似，由，建立了预应力型钢混凝土框架梁和转换梁的正截 面受弯承载力计算的基本假定。 8.2.2、8.2.3配置充满型实腹型钢的预应力型钢混凝土梁的正 截面受弯承载力计算，是把型钢翼缘也作为纵向受力钢筋的一部 分，在平衡式中增加了型钢腹板受弯承载力项M和型钢腹板轴 向承载力项Naw。Mw、Naw的确定是通过对型钢腹板应力分布 积分，再做一庭的简化得出的。根据平截面假定提出了判断适筋 梁的相对界限受压区高度，的计算公式。 对强约束的后张法预应力型钢混凝士梁，次弯矩M2、次轴 力N均应参与弯矩设计值的组合计算，此时截面计算如图8 所示。

图8预应力型钢混凝土构件正截面受套承载力计让筒

对强约束的后张法预应力混凝土超静定结构，正截面受湾承 订计算公式为：

让及预应力次轴力的混凝土受压区高度用按下式确延

fuA fAa N2+ Nw = 0

式巾：N?压力为正值，拉力为负值。 8.2.4预应力型钢混凝土梁受剪承载力计算公式是参考现行行 业标准《型钢混凝土组合结构技术规程》JGJ138中，预应力型 钢混凝王梁受剪承载力计算公式并考愿预应力对抗剪的有利 作用。

8.3.1～8.3.3预应力型钢混凝土梁的裂缝宽度计算公式是墨于 把型钢翼缘作为纵向受力钢筋，且考虑部分型钢腹板的影响，按 现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关裂缝宽 度计算公式的形式，建立了预应力型钢混凝梁在短期效应组合 作用下并考愿长期效应组合影响的最大裂缝宽度计算公式。 所进行的2榻试验框架梁的梁端与跨中，短期荷载作用下的 裂缝宽度的计算值与试验值之比的平均值为1.08，均方差 为0.103 与文献预应力型钢混凝土简支梁实验值对比，裂缝宽度计算 值与试验值比值的平均值为1.09，标准差为0.058，说明理论公 式具有较高的精度，可用于计算正常使用阶段预应力型钢混凝出 简支梁的最大裂缝宽度。

开裂截面按照前面所述的定义：即荷载你准组合下低工仪文 边缘应力大于0.75f°

心受拉构件的公式计算裂缝宽度。体外束的效应可计入N.、M 或NkM中。 3体外束产生的截面应力，与结构体系有关。可采用等效 荷载的方法计人效应组合，体外束应力可采用永存应力，并含体 外束的二次效应。

翼钢在使用阶段采用弹性刚度：

长期衙载作下，由于压区混凝士的徐变、钢筋与混凝土之 闻的粘结滑移徐变，混凝土收缩等便梁截面刚度下降，根据现行 国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定，可进 了荷载长期效应组合对度的增大系数，规定了长期刚度的计 算公式，

9体外预应力混凝土结构设计

9.1.1体外预应力结构体系主要依据束主体类型确定，配套选 用对应的转向、锚固、减震设备。其选用应综合考虑结构类型、 环境条件、有无索力调整和换紧要求，有无防火要求等因素，选 择技术可靠且经济指标合理的体系。 工厂加工制作的成品束包括热挤聚乙烯高强钢丝拉索，热挤 聚乙烯钢绞线拉索等

9.1.2本条规定了体外预应力束的布置原则

生的综合内力与荷载效应方向相反、形状相符。 9.1.3体外速可通过设在两端锚真之间不高位置的转向块与混 凝上构件租连接（如跨中，四分点或三分点）：以达到设计要求 的平衡荷载或调整内力的效巢。体外束的错固点与鸾折点之间或 满个弯折点之间的自由段长度不宣太长，否则宜设置防振动装 置，以避免微振蘑损。 国内外规范对于体外束自由长度规定差异较大，如美国 AASHTOLRFD（2005修订版）规定为7.5m；德国交通建设 住宅部《体外预应力混凝土桥准厕》（1999）规定为避免诱发 振动，体外束固定润隔小于35m；我国《无粘结预应力混凝士结 构技术规程》JGJ92规定为8m；英国BS5400：Part4：1990的 修正案BD58/94建议：为了避免由预应力筋固定点之间的梁体 变形引起的二次效应，预应力筋应受到趋向于混土横截面中心 的横向约束，预应力筋固定点之间的距离不应超过梁体最小高度 的12倍。 随着体外束的无侧向支承的自由长度！增大：其自振频率迅

9.2承载能力极限状态计算

92.1本条给出了次内力的一种简化计算方法：可应用于 力的手工计算和电算。

9.2.2体外预应力筋的张拉控制应力值要比体内在置的预

筋张拉控制应力略低，参考国家现行标准《无粘结预应力混凝土 结构技术规程》JGJ92和《建筑结构体外预应力加固技术规程》 IGJ/T279，对于预应力钢丝利钢绞线不宣超过0.6fk，且不应 小于 0. 4fnk2

，3体外预应力筋在承载能力极限状态下的应力增量是体外 力混凝上梁的承载能力设计中的一个重要指标。体外市

9.2.3体外预应力筋在承载能力极限状态下的应力增

预应力混凝士梁的承载能力设计中的一个重要指标。体外预应力 混凝土梁的相关试验表明：在混凝士开裂之前，体外预应力筋的 应力增量很小，在混凝土开裂后，预应力筋应力增加较快：直至

.3正常使用极限状态验算

采用体外预应力筋等效面积折减系数0.2，考虑体外预 对混凝士受弯构件最大缝宽度的影响

应力筋对混凝士受弯构件最大缝宽度的影响

10纤维增强复合材料预应力

的抗疲劳方面。因此，本条要求对进行疲劳验算的纤维增 合材料预应力筋混凝土构件，应进行专项设计。

10.2.10~0利05的计算可采拥与预应力钢筋混凝土结构相 同的力法，相应粮据纤维增强复合材料筋写预应力钢筋拍盖异， 重新确定关的计算参数，以反映纤维增强复合材料预应力筋混 凝土结构的受力特性。的计算应以纤维增强复合材料预应力 筋的弹性模量值E替换计算公式中预应力筋的弹性模量值E； 并考虑到星前不同厂商所提供的纤维增强复合材料预应力筋锚具 缺乏统一标准，要求根据实測数据确定张拉端锚與变形和纤维增 强复合材料筋内缩值α。、计算中所涉及的孔道每米长度局 都偏差的摩擦系数托利纤维增强复合材料预应力筋与孔道壁之间 的摩擦系数从，也应根据实测数据确定。s的计算应考虑纤维增 强复合材料筋弹性模量与钢筋具有显著差异的影响：对本标准中 的租应公式进行修正。 因纤维增强复食材料的弹性模最显書低丁钢材，纤维增强复 合材料预应力筋混凝土构件的预应力损失、5要小于预应力 钢筋混凝土构件的相应值。 10.2.3不同于与混凝土具有相近温度线膨长系数的钢筋：纤维 增强复合材料筋的瀛度膨胀系数与混凝存在鼠著差舞，可能 为负值，对子纤维增强复合材料预应力筋混凝上结构，本条要求 考虑因季节温差造的预应力变化：开应根据工是开瀛或 降温来确定纤维增强复食材料预应力筋考虑?后的应力情况。

10.3承载能力极限状杰验算

10.3.1在纤维增独复合材料筋与漫凝土之间存在食好粘结的崩 提下，纤维增强复合材料预拉力筋混凝土受弯构件的截面应变分 布仍可采用平截面假定。本条关于纤维增强复合材料筋预应力筋 混凝土构件正截卸受弯承载力计算的基本假定，是在本规范有关

规定的基础上，考慧纤维增强复合材料筋特性提出的。 10.3.2、10.3.3和之间的大小关系受到预应力大小的影 响。当预应力较小而纤维增强复合材料筋的极限延仲率较高时 平衡相对受压区高度山小于受压区商度：纤维增强复合材料 筋在钢筋压服之达翻与實抗拉强度设计值相应的极限拉应 变；当预应力较大而纤维增强复合材料筋的极限延伸率文较低 时，大于，纤维增强复合材料筋达到极限扰应变发生在钢 屈服之前， 纤维增强复合材料预应力筋混凝土受驾构件瓶满足卸人 引：保证纤维增强复合材料筋达到极限技应变时钢筋已属服。 10.3.5本条科纤维增强复合材料预应力筋混凝比构件的受弯承 载力计算公式与本规范预应力筋混凝土构件受驾承载力计算的有 关规定是协调的，其关键是确定在受弯承载力极限状态下纤维增 强复合材料预应力筋的拉成力值。因纤维增强复合材料不存在属 服台阶：承载能力极限状态下纤维增强复合材料预成方筋混凝叶 受弯构件的破坏可分为受压破坏和受拉破坏两类形态，因此要求 设计计算时加以区分。当混凝土受压区高度大于谢： 在纤维增强复合材料筋达到其抗拉强度设计值前，截面受压 边缘滤凝士菌先达到极限压成变，该破坏形态即为受压破坏。在 该极限状态下，纤维增强复合材料预应力筋的拉应力值未知，需 根据平截面假定确定。当混凝土受压区高度小于等于p 时：承载能力极限状态下纤维增强复合材料预应力筋的批应力手 截而受压区混衡凝士天效前达到其抗拉强度设计值，该现象对应了 受拉破坏情记 10.3.7不同于钢筋：除采用热塑性树脂作为塞体材料的纤继增 强爱合塑料筋能够在加热和加压下改变其形状外，一殿直线纤维 增强复合塑料筋产不能在施工现场进行湾折。纤维增强复合塑 料筋用作箍筋时，其驾折应在生产过程中完成，但应考虑因纤维 弯讲和应力集中而致弯折部分抗拉强度的降。本条根据美 国ACI440委会颁布的《预应力纤维增强复合材料筋混凝士纤

10.4正常使用极限状态验算

10.4.1为避免纤维增强复合材料筋在设计服役期内发生徐变断 裂，其长期承受的拉应力应小于本规范第3.2.5条所规定红维增 强复金材料筋的持久强度设计值， 4.3因纤维增强复合材料筋弹性模量与钢舫有较大差罚DB21/T 2348-2014 混凝土增效剂，在 安照本规范第6章的有关规定进行纤维增强复台材料筋混凝士受 弯构件的裂缝宽度和变形验算时，应根据纤维增强复合材料筋与 钢筋的弹性模量比：将纤维增强复合材料筋的截面面积修旺为等 效钢筋截面面积。

10.5.1孔道曲率半径应保证孔道内的纤维增强复合材料预应力 剪的强度不会因为筋的折而下降。 10.5.2本条对纤维增强复合材料预应力筋混凝结构中的普通 钢筋构造作了规定

1.1要承重构件和抵抗地作用的构件一般包括框架 湛，转换层大梁等：板类构般是指梁和次梁

11.2.1基本罐固长度a取决于钢筋强度f及混凝土抗拉强度 f，并与锚固钢筋的直径及外形有关。公式（11.2.1）为计算基 本铺固长度邮的通式，其可分母项反映了混凝土对粘结锚固强 的影响，混凝土的拢拉强度裴达。应力螺纹钢筋通常采用 后张法端部专用螺母锚固，未列人锚固长度的计算法， 1.2.2根据先张法预成力筋的铺固及预应力传递性能，提出 配筋净间距的要求：其数值是根据试验研究及工程经验确定的。 1.2.3先张法预应力传递长度范围内局部挤压造成的环向拉应 力容易导致构件端部混凝土鼠现臂裂裂缝。因批端部应采取构造 借施，以保证自锚端的周部承载力。所提出的措施为长期工程经 验和试验研究结果的总结。 为预应力筋的公称直径。 11.2.4、11.2.5为防止预应力构件端部及预拉区的裂缝：对肋 形板提出广配置防裂钢筋的播施

11.3.1本条参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝二让桥涵段计觀 范》JTGD62T形和1形藏面梁，在与腹板相莲处的翼缘厚 度，不小于梁高的1/10。当有承托时GB 51249-2017 建筑钢结构防火技术规范.pdf，可计人承托加厚部分 凰度。

中华人民共和鑫行业标准