标准规范下载简介
DBJ61T105-2015建筑基坑支护技术与安全规程.pdf2.1.31基坑只要开挖就会伴随着基坑周边地层的位移和变形 时间越久位移、变形越大，这就是基坑开挖过程中的时间效应， 基坑开挖的实践证明，基坑周边地层的位移、变形还与分 层、分段、分块开挖的空间几何尺寸、基坑暴露面积有关，分 层、分段、分块的空间几何尺寸越大，基坑暴露面积越大，位 移、变形就越大，这就是空间效应。 时间效应和空间效应是密切相关的，基坑开挖同时受到时 间效应和空间效应的共同作用，我们把此称之为时空效应
部分正常施工而采用的临时性维护构筑物，根据施工经验， 般深基坑大约6～12月的工期，完成基坑回填，有时要经过 个雨李，而雨李对基坑安全影响最大，故本条规定按安全和正 常使用一年保证期限来进行基坑支护设计有效期限的；而永久 生基坑工程设计有效使用期限应与被保护建（构）筑物使用年 限相同，并依具体情况而有所区别。 3.0.3本条规定了基坑支护应具有的两种功能。其首要功能应 具有防止基坑开挖危害周边环境，其次功能应具有保证工程自 身主体结构施工安全，为主体地下结构施工提供正常施工的作 业空间及环境，提供施工材料、设备堆放和运输的场地、道路 通畅的条件，隔断基坑内外地下水、地表水以保证地下结构和 防水工程的正常施工。
部分正常施工而采用的临时性维护构筑物，根据施工经验， 股深基坑大约6～12月的工期，完成基坑回填，有时要经过一 个雨李，而雨李对基坑安全影响最大，故本条规定按安全和正 常使用一年保证期限来进行基坑支护设计有效期限的；而永久 生基坑工程设计有效使用期限应与被保护建（构）筑物使用年 限相同，并依具体情况而有所区别
CBDA 25-2018-T 幼儿园室内装饰装修技术规程3.0.3本条规定了基坑支护应具有的两种功能。其首要功
具有防止基坑开挖危害周边环境，其次功能应具有保证工程自 身主体结构施工安全，为主体地下结构施工提供正常施工的优 业空间及环境，提供施工材料、设备堆放和运输的场地、道路 通畅的条件，隔断基坑内外地下水、地表水以保证地下结构利 防水工程的正常施工。
降低以及支护结构变形引起周边变形的计算理论尚不成熟，无 法进行准确计算，仅能依据工程经验进行估算。根据兄弟省市、 侠西省及西安市基坑工程的实践经验，按本规程估算结果，基 本能满足工程需要的控制范围
经常发生，本条要求在设计时就约定施工、使用的工况，并规 定相应的顺序，目的在于协调或规范设计、施工和使用的一致 性。
3.0.7依据《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153 的规定并结合基坑工程自身的特殊性，本条对承载力极限状态 与正常使用极限状态这两类极限状态在基坑支护中的具体表现 进行了分类，为使工程技术人员能对基坑支护各类结构的各种 破坏形式有一个总体认识，设计时对各种破坏模式和影响正常 使用的状态极限控制
.0.9设计计算书的内容和现行国家规范要求的内容和采用的 大语和符号相一致。
支护方式、开挖方法、降水方法对实验方式及试验指标可靠性 鉴别的要求；二是基坑在使用过程中土层含水量的增减导致抗 剪强度指标的降低和提高，工程经验表明，饱和黄土降水后 强度指标可提高30%～50%左右，但是，膨胀土及黄土受水浸 显后强度指标降低甚至丧失（如自重湿陷性黄土），与此同时荷 载增加；三是应考虑土在取样、运输及实验过程中，随着含水 量的丧失，会使实验结果比实际的要大，这一点，在计算时应 充分考虑，
察与施工单位是很难胜任的，因此，为减少或避免此类问题的 发生，本规程规定由建设单位协助和委托有相关资质【建（构） 筑物的鉴定、测量、监测、地下管线探测等的单位完成，并 出具评估、对周边条件和状况以及基坑开挖、支护、降水可能 出现的问题和影响进行评价。
4.2.1黄土地区基坑工程依重要性、工程规模、所处环境及坑 壁黄土受水浸湿可能性，按其失效可能产生后果的严重性，分 为三级。 黄土地区习惯上将开挖深度超过5m的基坑列为深基坑，考 虑近年深基坑工程数量日益增多，甘肃省基坑工程技术规程已 施行多年，按深度划分：>12m为复杂工程；≤6m为简单工 程，本规程以此深度作为分级依据之一。 分级同时考虑了环境条件和水文地质、工程地质条件，且 将环境条件列为主要考虑要素，主要是由于深基坑多处于大 中城市。黄土地区为中华民族发源地，古建筑及历史文物较多 且城市中地下管线分布密集，对变形敏感，一旦功能受损，影 问较大。再者，考虑黄土基坑受水浸湿后，坑侧坡体与基坑1 倍等深范围内变形较大，极易开裂或珊塌，因而需严加保护 而1倍等深范围以外的建（构）筑物则受此影响相对较小，因 而采用了相对距离比的概念。并在此条件下，依受水浸湿影响、 工程降水影响、坑壁土土质影响，将坑壁边坡分为3类，进行 这别对待现了可靠性和济合理性的统
护结构上的侧压力计算，采用朗肯土压力理论，对地下水 下土体计算侧压力时，砂土和粉土的渗透性较好，且土的子
中有重力水，可采用水土分算原则，即分别计算土压力和水压 力，二者之和即为总侧压力。黏土、粉质黏土渗透性差，以土 粒和孔隙水共同组成的土体的饱和重度计算土的侧压力。黄土 具大孔隙结构，垂向渗透性能好，黄土中有重力水，但以竖向 运移为主，结合长期使用习惯，按水土合算原则进行。 采用土的抗剪强度参数应与土压力计算模式相配套，采用 水土分算时，理论上应采用三轴固结不排水剪（CU）试验中有 效应力抗剪强度指标粘聚力和内摩擦角或直剪（固结快剪）的 峰值强度指标，并采用土的有效重度；采用水土合算时，理论 上应采用三轴固结不排水剪（CU）的总应力强度指标和或直剪 固结快剪）试验指标，并采用土的饱和重度。但是考虑实际应 用中，岩土工程勘察报告提供存在一定困难，一般提供直剪 快剪）的峰值强度指标，所以按直剪指标计算。但对于大于 0m的基坑，建议采用三轴试验指标。另外考虑到支护设计软 牛按住建部行业标准编制，这些软件在黄土地区应用已较为厂 泛。 4.2.6基坑支护结构设计应从稳定、强度、变形三个方面进行 验算： 1稳定：指基坑周围土体的稳定性，不发生土体滑动破
4.2.6基坑支护结构设计应从稳定、强度、变形三个方面进布
验算： 1稳定：指基坑周围土体的稳定性，不发生土体滑动破 坏，不因渗流影响造成流土、管涌以及支护结构失稳： 2强度：支护结构的强度应满足构件强度设计要求； 3变形：因基坑开挖造成的土层移动及地下水位升降变化 引起的周围变形，不得超过基坑周边建筑物、地下设施的充许 变形值，不得影响基坑工程桩基安全或地下结构止常施工。 黄土地区深基坑施工一般多与基坑人工降水同步实施，多 采用坑外降水。坑外降水可减少支护结构主动侧水压力，同时
由于土中水的排出，饱和黄土的力学性状发生明显改善，但坑 外降水，由于降水漏斗影响范围较大，在基坑周围相当于5倍 降水深度的范围内有建筑物和地下管线时，应慎重对待。必要 时应采取隔水或回灌措施，控制有害沉降发生。基坑工程设计 文件应包括降水要求，明确降水措施、降水深度、降水时间等 降水设备的选型和成并工艺，通常由施工单位依地质条件、基 坑条件及开挖过程，在施工组织设计中进行深化和明确， 基坑工程施工过程中的监测应包括对支护结构和周边环境 的监测，随着基坑开挖，对支护结构系统内力、变形进行监测 掌握其工作性能和状态。对影响区内建（构）筑物和地下管线 变形进行观测，了解基坑降水和开挖过程对其影响程度，对基 坑工程施工进行预警和安全性评价。支护结构变形报警值通常 以0.8倍的变形限值考虑或根据地区经验确定
4.2.7基坑工程设计考虑的主要作用荷载有：
1十压力、水压力是支护结构设计的主要荷载，其取值大 小及合理与否，对支护结构内力和变形计算影响显著。目前国 内主要还是应用朗肯公式计算： 2一般地面超载：指坑边临时荷载。如施工器材、机具 等，一般可根据场地容纳情况按10kN/m²～20kN/m²考虑，场 地宽阔时取低值，场地狭窄时取高值； 3影响区范围内建、构筑物荷载：对影响区范围内建、构 筑物的荷载，可依基础形式、理深条件及临坑建筑立面情况进 行简化，按集中荷载、条形荷载或均布荷载考虑，对离基坑较 近的建（构）筑物宜按实际荷载取值； 4施工荷载及场地内运输车辆往返产生的荷载：施工荷载 指坑边用作施工堆料场地或其他施工用途所产生的荷载，超过
一般地面荷载时，应据实计算。基坑施工过程中由于土方开挖 及施工进料，需要场内车辆通行或相邻有道路通行，应根据车 辆荷载大小及行驶密度与坑边距离等综合考虑。地面超载及车 辆行驶等动荷载往往引起支护结构变形增大，有的甚至使支护 结构长期强度降低，应引起重视；邻近基础施工：在黄土地区 深基坑如进行人工降水，对相邻地块基坑工程总体而言是有利 的，但对相邻地块土体支护施工应事先协调双方的施工进度 施工程序，避免或减少相互十扰与影响。宜先深后浅，不宜同 时进行，或按最不利工况考虑，要结合实际情况分析确定： 5当支护结构兼用作主体结构永久性构件时，如逆作法施 工的支撑作为主体结构的地下室梁板、柱、内墙等，在内力计 算时，除了计算基坑施工时的内力外，还应计算永久使用时的 内力，在地震设防区，还应考虑地震荷载： 4.2.8黄土地区深基坑支护工程与人工降水同时实施时 因有土方开挖要求，降水应先期进行。黄土以垂向渗透为主 降水实施后，原基坑坑侧及坑底的饱和黄土在降水期间，变为 非饱和黄土，土的力学性质会有一定改善；深基坑地基处理采 用桩基础或复合地基增强体后，被动区的十体力学强度有明显 提高，因而应结合工程经验，依地基加固桩的类型、密集程度 和分布位置、形式，适当提高土的力学性质指标。黄土的强度 指标大小与十的干密度（密实程度）和含水量（物理状态）关 系密切，当十密度为确定值时，随含水量增大（液性指数增 加），该值减小，尤以凝聚力减少较多。而在基坑工程中，采用 基坑排水措施时，情况则恰恰相反，土的强度指标随土中含水 量减小而增大，并以凝聚力恢复提高为主。不同情况下的抗剪 强度见表4.2.8。
黄土地区基坑珊塌工程事故大多与坑壁土体浸水增湿密切 相关，按正常状态计算的深基坑，往往由于局部坑壁浸水增湿， 土体重度增大和强度大幅降低，酿成珊塌或塌滑事故，设计应 给予足够重视，并依基坑重要性等级进行综合考虑设防，尤其 应做好坑外地表排水，杜绝水渗入和浸泡坡体酿成的工程事故。 没计文件应对施工的有关细部做法、施工工艺、工序、安全使 用与维护、环境保护和危险源的初步确认等予以明确。理论计 算所得的土压力应结合地区经验予以适当调整
5.2勘察与环境调查要求
的实际状况来看，要求所有工程都进行三轴剪切试验还不太现 实，直剪试验将会与三轴剪切试验并存，短时间内不会被三轴 剪切试验完全取代。因此，根据我省实际情况，本规程采用了 上述两种试验方法均可选用的处理办法。但从发展的角度，应 提倡使用三轴剪切试验强度指标，并与已有成熟应用经验的直 剪试验指标进行对比。无论采用哪种试验方法，试验时均应根 据土的性质、排水条件、加荷速率等，尽可能与工程实际一致。
2.3行业标准《湿陷性黄土地区建筑基坑工程安全技术规
5.2.3行业标准《湿陷性黄土地区建筑基坑工程安全
5.3.1岩土的物理力学性质指标是基坑设计和施工的重要参 数，基坑安全等级不同，在参数的确定和指标的选取上可以有 不同的方法。由于抗剪强度测试方法不同，指标的变异性和离 散性都有较大差异，从指标的适用性、可靠性以及基坑工程的
安全性考虑，不论基坑安全等级如何，设计和施工所需岩土参 数，都应选用精确的统计方法
安全性考虑，不论基坑安全等级如何，设计和施工所需岩土参 数，都应选用精确的统计方法。 5.3.2砂土、碎石土、风化岩及杂填土都难以采取不扰动土样 进行室内试验，对一般基坑工程，砂土的抗剪强度指标c值， 可根据休止角及原位测试指标综合分析确定，碎石土、风化岩 及杂填土可根据原位测试指标并结合野外描述和工程经验综合 分析确定。对重大基坑工程，抗剪强度指标c值则宜通过现场 直接剪切试验确定。
数，都应选用精确的统计方法。
5.3.2砂土、碎石土、风化岩及杂填土都难以采取不
和基坑的危害性也有所不同，对地基而言，湿陷带来的危害主 要来自基础底面以下，而基坑则不同，基坑顶面以下开挖深度 范围内的湿陷土层，无论深浅，如果发生湿陷都会给基坑安全 带来危害，只是危害程度不同而已。因此本条规定，基坑工程 湿陷性评价时，自重湿陷量计算值及湿陷量计算值宜从基坑顶 面算起，湿陷性判别计算方法与建筑地基相同。
5.3.5地下水对基坑工程的作用，按其机制可以分为两类：
类是力学作用：一类是物理、化学作用。本条是地下水作用应 评价的主要内容。 1验算基坑边坡稳定性时需考虑地下水渗流对边坡稳定的 影响。对基坑支护结构的稳定性验算时，不管是采用水土合算 还是水土分算，都需要首先将地下水的分布特征搞清楚，才能 比较合理地确定作用在支护结构上的水土压力。 2在地下水位下降的影响范围内，施工降排水弓起的潜水 位或承压水头的下降，一方面减少了水的浮托力、增加了土的 有效压力，使土体产生附加沉降变形；另一方面，产生的动水 压力可能使粉细砂地层产生流砂、潜蚀现象，也可能使软弱黏
性土地层出现“流泥”现象，从而弓起局部地层被掏空，造成 基坑周围建（构）筑物下沉、地面产生塌陷，当不均匀沉降超 过建（构）筑物、地下管线及其他市政设施承受变形的能力时， 还将发生建（构）筑物倾斜、墙体裂缝及地下管线错位、开裂 等现象，以致造成建（构）筑物不能正常使用、供水、供气的 漏失和中断，以及下水管道堵塞等环境问题。 3在含水粉细砂和粉土地层中，当基坑内外产生水头差 时，由于渗流作用可能产生潜蚀、流土或管涌现象，从而造成 基坑破坏。以上儿种现象，都是因为基坑底部某个部位的最大 渗流水力比降大于临界水力比降所致
5.3.7相对于一般岩土工程勘察报告所附图表而言，周边
条件图应包括下列内容： 1察点（也可使用原勘察报告的勘探点）平面位置图： 2基坑周围已有建（构）筑物、管线、道路的分布情况： 3基础边线、基坑开挖线、用地红线； 4沿基坑开挖边线的地质剖面，必要时应绘制垂直基坑边 线的面图
6.1.1为解决自前基坑工程施工的盲从性，本条强调指出了基 坑施工的前提条件和技术执行依据
6.1.1为解决目前基坑工程施工的盲从性，本条强调指出了基 坑施工的前提条件和技术执行依据。 6.1.5目前基坑工程设计、施工和土建主体施工单位工作范围 相互交，无其是基坑施工和使用单位工作阶段不同等因素， 经常出现因施工超出了设计允许的要求，甚至是在不通知基坑 设计单位的情况下，擅自在基坑邻边使用和增设重型设备，导 致基坑变形过大或出现局部跨塌。因此，必须强调基坑使用单 位的使用要求。
此，强调基坑施工过程中对地表水截、排的要求。
6.1.7针对特殊性土基坑工程要求制定因地制宜的施工安全 术措施。
6.2.1土钉墙与复合土钉墙结构属于锚喷结构体系，均随看土 方开挖分层分段施工。由于土钉注浆体终凝以后才能提供土钉 的抗拨承载力，随着注浆体强度增长，土钉抗拨力提高。但是 钉养护时间过长影响施工工期，根据工程经验规定上层土钉 墙达到设计强度的75%后方可开挖下一层土方，是安全和工期
环境或各种水源对膨胀土含水量的影响
6.2.10土钉的验收抗拨试验是作为工程竣工验收的依据，所 以规定了试验数量与合格标准。由于土钉工程是作为整体起作 用的，因此，对单个土钉要求的严格程度较锚杆为宽。 抗压强度是喷射混凝土的主要指标，一般能反映其物理力 学性能的优劣，因此检查验收时只作抗压强度试验即可，并规 定了试块的数量。喷射混凝土试块制作的方法宜采用喷大板后 再切割的方法，它与实际工程比较接近。但自前有不少单位不 具备切割加工的条件，因此，也可使用150mm的立方体无底试 模喷射成型，制作试块。 喷射混凝土厚度是质量控制的主要内容，喷射混凝土厚度 检查可以在施工中随时检查，也可完成后统一检查。 用作截水惟幕的搅拌桩和旋喷桩质量主要以施工过程控制 因为截水效果目前还没有简便可行的检测方法，且截水是一个 整体的效果要求。抽芯检测只是一个间接的方法，很难根据抽 芯的一孔之见判断整体截水惟幕的效果，所以对于重要的工程 及环境保护要求较高的工程可利用抽芯作为截水惟幕质量检查 的一个补充手段，最终截水惟幕的质量是要通过开挖后的截水 效果来检验。 预应力锚杆作为复合土钉墙中一个重要的受力构件，施工 贡量必须得到保证，除进行常规的材质检验外，还应进行锚杆 抗拨力验收检验，检验方法和合格标准与桩锚支护中的预应力 锚杆要求相同
6.2.10土钉的验收抗拔试验是作为工程工验收的依据，
6.3.2为了保证水泥土搅拌桩的垂直度，施工场地应较平整
在保证水泥土搅拌桩的垂直度、桩位、桩径等允许偏差满足规 范要求的前提下，方可保证相邻的水泥土搅拌桩有良好的搭接
司，对搅拌桩质量的要求不同，施工工艺和参数也不同；即使 要求相同，使用同样的工艺和参数，因场地的位置不同，搅拌 桩的质量也有较大差别。因此，搅拌桩施工前应按设计施工方 案确定的搅拌桩施工工艺打设数根工艺性试桩，以确定泵送时 间、搅拌机提升速度、复搅深度和水泥浆的水灰比等各种施工 工艺性参数，
6.3.4为了保证成桩质量，浆液的质量、数量都必须严格
制。浆液倒人集料斗时应加筛过滤，以免浆内结块损环泵体， 施工时用的固化剂和外掺剂必须通过加固土室内试验检验后方 能使用。固化剂浆液要严格按预定的配比拌制
定，为保证桩端的施工质量，还应座底喷浆不少于30s，使浆液 完全到达桩底，然后喷浆搅拌提升。
6.3.6当施工工艺确定后，确保成桩质量的重要条件是保
泥浆定量不间断的供应。当因故停浆时，为了防止断桩，搅拌 机重新启动时，均应将搅拌机下搅0.5m再继续成桩。中间停止 输浆3h以上，将会使水泥浆在整个输浆管路中凝固，因此必须 排清全部水泥浆，清洗管路，
使下沉速度太慢（超过30min/m），可适当加水下沉，凡经输浆 管冲水下沉的桩，喷浆提升前必须将管内的水排清。经试验表 明，在水泥掺量相同的情况下，土层的含水量增加10%，水泥 土的强度会降低10%～15%，但考虑到搅拌桩设计中一般是按 最软的土层来确定水泥的掺量，因此，当表层硬土强度较高， 经加水搅拌后的强度只要不低于下部软土的强度时，最终的水 泥土强度还是能够满足设计要求的。因此，应注意严格控制冲 水量，而且在将要穿过表层硬土时，应立即停止加水。
最软的土层来确定水泥的掺量，因此，当表层硬土强度较高 经加水搅拌后的强度只要不低于下部软土的强度时，最终的水 泥土强度还是能够满足设计要求的。因此，应注意严格控制冲 水量，而且在将要穿过表层硬土时，应立即停止加水。 6.3.8水泥土搅拌桩施工完毕后，经过24h就会产生终凝，桩 排与桩排的搭接，或桩与桩之间的搭接，相邻桩施工间隔时间 如超过24h，就不可能搭接良好，因此需要空钻留出头，以保 证搭接良好，如无法搭接时，必须采取局部补桩或注浆措施 6.3.9水泥土的强度应达到一定要求后，方可进行基坑开挖 在基坑开挖时，为了保证基坑安全，应分段、分层开挖，并加 强监测；由于开挖过程中，搅拌桩桩体的强度还在提高，所以 开挖速度不能太快；如果变形过大或墙体出现裂缝，应停止开 挖，必要时应采取应急措施；在局部必要时可采用人工开挖 6.3.11成桩14d后方可浅部开挖基坑，直观检查搅拌桩的均
6.3.8水泥土搅拌桩施工完毕后，经过24h 就会产生终凝，桩
非与桩排的搭接，或桩与桩之间的搭接，相邻桩施工间隔时间 口超过24h，就不可能搭接良好，因此需要空钻留出头，以保 正搭接良好，如无法搭接时，必须采取局部补桩或注浆措施
证搭接良好，如无法搭接时，必须采取局部补桩或注浆措施 6.3.9水泥土的强度应达到一定要求后，方可进行基坑开挖 在基坑开挖时，为了保证基坑安全，应分段、分层开挖，并加 强监测；由于开挖过程中，搅拌桩桩体的强度还在提高，所以 开挖速度不能太快；如果变形过大或墙体出现裂缝，应停止开 挖，必要时应采取应急措施；在局部必要时可采用人工开挖
量为每个支护工程不宜少于1%且不少于6根。在深度检验时， 对承重水泥土搅拌桩，应取90d后的试件，对支护水泥土搅拌 桩应取28d后的试件。
6.4.8相互咬合形成竖向连续体的排桩是一种新型的扭
构，排桩采用咬合的形式，其目的是使排桩既能作为挡土构件 又能起到截水作用，替代了截水惟幕。由于需要达到截水的效 果，对咬合排桩的施工垂直度就有严格的要求，否则，当桩与 桩之间产生间隙，将会影响截水效果。通常咬合排桩是采用钢 筋混凝土桩与素混凝土桩相互搭接，由配有钢筋的桩承受土 水压力荷载，素混凝士桩只用于截水。
荣地 主有支态究，实防深 的作用很大。冠梁通过传递剪力调整桩与桩之间力的分配，当 锚杆或支撑设置在冠梁上时，更是通过冠梁将排桩上的土压力 专递到锚杆与支撑上。由于冠梁与桩的连接处是混凝土两次浇 筑的结合面，当该结合面混凝土的强度不够或钢筋锚固力不够 时，会达不到传递剪力的设计要求。本条的规定就是为了在施 工上保证冠梁与桩的连接能够有效地传递剪力。
6.5.10由于地下连续墙的混凝土浇筑是在泥浆中
6.5.10由于地下连续墙的混凝土浇筑是在泥浆中浇筑的，钢 筋对泥浆有吸附能力，且泥浆越浓吸附能力越强，钢筋在泥浆 中浸放时间越长吸附能力越强，吸附在钢筋周围的泥浆直接影 向钢筋与混凝土的握裹能力，吸附的泥浆越多，握裹力越低， 因此，设计方案中应明确各施工阶段槽内的泥浆比重，确保混 凝土的浇筑质量和钢筋与混凝土的握裹力。
6. 5. 11 地下连续墙应进行墙体混凝土强度、墙底沉渣厚度
6.5.11地下连续墙应进行墙体混凝土强度、墙底沉渣厚度
.5.11地下连续墙应进行墙体混凝土强度、墙底沉渣厚度、 墙底岩土层性状和墙身完整性检测，一般采取抽芯试验和超声 支检验两种方法。
6.6型钢水泥土搅拌墙
6.6.1在正式施工前，按施工方案中的水泥浆液配合比与水泥 土搅拌桩成墙工艺进行试成桩，是确定不同地质条件下适合的 成桩工艺，确保工程质量的重要途径。通过试成桩确定实际成 庄步骤、水泥浆液的水灰比、注浆泵工作流量、多轴搅拌机头 下沉或提升速度及复搅速度，试成桩试验对地质条件复杂或重 要工程是必要的。
老增加水泥土的搅拌次数和提高水泥土的强度，但延长了施工 间，降低了施工工效。在实际操作过程中，应根据不同的土 主来确定搅拌下沉与提升速度。
的土层。施工顺序如下图所示，先施工第一单元，然后施工第 二单元。第三单元的A轴和C轴插入到第一单元的C轴及第二 单元的A轴孔中，两端完全重叠。依此类推，施工完成水泥土 搅拌墙，这种施工顺序较为常见。
单侧挤压方式一般适用于标准贯入试验锤击数N值30以下 的土层。在搅拌桩机来回行走受到限制，或在施工水泥土搅拌 墙转角部位，通常采用这种施工方式，其具体施工顺序如下图 所示。这种方式先施工第一单元，第二单元的A轴插入第一单 元的C轴中，边孔重叠施工，依此类推，施工完成水泥土搅拌 墙。
先行钻孔套打方式适用于标准贯入试验锤击数N值30以上 的硬质土层，在水泥土搅拌墙施工时，用装备有大功率减速机 的钻孔机先行钻孔，局部松动硬土层，然后用多轴搅拌机用跳 打或单侧挤压方式施工完成水泥土搅拌墙。搅拌桩直径与先行 钻孔直径关系见表6.6.3。先行施工时，可加人膨润土等外加剂 更于松动土层。 5.6.5在H型钢表面涂抹减摩材料前，必须清除H型钢表面铁
6.6.5在型钢表面涂抹减摩材料前，必须清除H型
减摩材料层的黏结质量。
效应排土，因此挤土量较小。与双轴水泥土搅拌桩和高压喷射 注浆相比，多轴水泥土搅拌桩施工过程中的挤土效应相对较小， 对周边环境的影响较小，
6.6.7型钢依靠自重插入有利于垂直度控制。若无法依靠自重
插入，可借助带有液压钳的振动锤辅助手段下沉到位，严禁采 用多次重复起吊型钢并松钩下落的插入方法。采用振动锤下沉 工艺时不应影响周边环境
检测。检测方法宜采用浆液试块强度试验，现场采集搅拌桩 定深度处的水泥土混合浆液后，浆液应立即密封并进行水下养 护，于28d龄期进行无侧限抗压强度试验。当进行浆液试块强 度试验存在困难时，也可以在28d龄期时进行钻取桩芯强度试 验，钻取的芯样应取自搅拌桩的不同深度，芯样应立即密封并 及时进行无侧限抗压强度试验。 实际工程中，当能够建立原位试验结果与浆液试块强度试 验或钻取桩芯强度试验结果的对应关系时，也可采用浆液试块 强度试验或钻取桩芯强度试验结合原位试验方法综合检验桩身 强度，此时部分浆液试块强度试验或钻取桩芯强度试验可用原 位试验代替。当采取钻芯试验方法时，应做单轴极限抗压强度 试验和渗透试验（作为截水幕时），对每个支护工程钻采取芯 的量不宜小于总桩数的1%，且不小于6根桩。试验数量，每桩 不小于一组（3件）和一组6件（作为截水惟幕时）。 型钢水泥土搅拌墙作为基坑围护结构的一种形式实际应用 已经有10多年的历史，但国内对于三轴水泥土搅拌桩的强度及
其检测方法的认识还存在相当的分歧。这主要表现在： 首先，目前工程中对搅拌桩强度的争议较大，各种规范的 要求也不统一，而工程实践中通过钻取桩芯强度试验得到的搅 拌桩强度值普遍较低，特别是比一般规范、手册中要求的数值 要低。 其次，国内尚无专门的水泥土搅拌桩检测技术规范，虽然 相关规范对搅拌桩的强度及检测都有一些相应的要求，但这些 要求并不统一、系统和全面。在搅拌桩的强度试验中，儿种方 法都存在不同程度的缺陷。浆液试块强度试验不能真实地反映 桩身全断面在场地内一定深度土层中的养护条件；钻孔取芯对 芯样有一定破坏，检测出的无侧限抗压强度值离散性较大，且 数值偏低；原位试验目前还缺乏大量的对比数据建立搅拌桩强 度与实验值之间的关系。 另一方面，相比国外特别是日本，目前国内对水泥土搅拌 桩的施工过程质量控制还比较薄弱，如为保证施工时墙体的垂 直度，从而使墙体有较好的完整性，需校验钻机的纵横垂直度 带计重装置的每方注浆量是保证墙体完整性和施工质量的重要 的施工过程控制参数，需要在施工中加强检测；以上这些还没 有有效地建立起来。因此，为了保证水泥土搅拌桩的施工质量 和工程安全，加强检测桩身强度是必不可少的一个重要手段。 关于搅拌桩强度与渗透系数的关系问题，型钢水泥土搅拌 桩不仅仅起到隔水作用，同时还作为受力构件，只是在设计计 算中，未考虑其刚度作用。因此，对水泥土搅拌桩的强度指标 和渗透系数都需确保满足要求。根据型钢水泥土搅拌墙的实际 工程经验和室内试验结果，当水泥土搅拌桩的强度能得到保证 渗透系数一般在cm/s量级，基本上处于不透水的情况。自前型
处的五点，以反映桩身不同处的水泥土强度，在基坑坑底附近 应设取样点。钻取桩芯宜采用直径不小于A110的钻头，试块宜 直接采用圆柱体，直径即为所取得桩芯芯样直径，宜采用1：1的 高径比。 一般认为钻取桩芯强度试验是一种比较可靠的桩身强度检 验方法，但该方法缺点也较明显，主要是由于钻取桩芯过程和 试成孔，由于桩的不均匀性，水泥土易产生损伤破碎；钻孔取 芯完成后，对芯样的处置方式也会对实验结果产生影响，如芯 样暴露在空气中会导致水分的流失，取芯后制作试块的过程中 会产生较大扰动等。由于以上原因导致一般通过钻取桩芯强度 试验得到的搅拌桩强度值偏低，特别是较自前一些规范和手册 上的要求值低，考虑工程实际情况和本次对水泥土搅拌桩强度 及检测方法所做的实验研究，建议将取芯试验检测值乘以1.2~ 1.3的系数。钻取桩芯强度试验宜采用扰动较小的取土设备来获 取芯样，如采用双管单动取样器，且宜聘请有经验的专业取芯 队伍严格按照要求取样，钻取芯样应立即密封并及时进行强度 试验。 3水泥十搅拌桩的原位检测方法主要包括静力触探试验 标准贯人实验、动力触探实验等几种方法。搅拌桩施工完成后 定龄期内进行现场原位测试，是一种较方便和首观的检测方 法，能够更直接的反应水泥土搅拌桩的桩身质量和强度性能 但目前该方法工程应用经验还较少，需要进一步累积资料。 静力触探试验轻便、快捷，能较好地检测水泥土桩身强度 沿深度的变化，但静力触探试验最天的问题是探头因遇到搅拌 桩内的硬块和因探杆刚度较小而易发生探杆倾斜。因此，确保 探杆的垂直度很重要，建议实验时采用杆径较大的探杆，试验
过程中也可采用测斜探头来控制探杆的垂直度。 标准贯人实验和动力触探实验在实验仪器、工作原理方面 相似，都是以锤击数作为水泥土搅拌桩强度的评判标准。标准 贯人实验除了能较好地检测水泥土桩身强度外，还能取出搅拌 桩芯样，直观的鉴别水泥土桩身的均匀性。
6.7.2钻孔位置直接影响锚杆的安装质量和力学效果，因此钻 孔前应由技术人员按设计要求定出孔位，做出明确标志。为了 保证安装质量和良好的受力状态，本规程对孔位的误差作了明 确规定。此外，钻孔的过大偏斜将使锚固段的间距变小，甚至 出现应力集中，影响锚固效果。因此，施工时应严格控制钻孔 的倾斜度。 钻机应根据地质条件和使用要求选取。应优先选用专用铺 杆钻机，它性能先进，适应能力强，施工速度快，易于保证质 量，特别是设计抗拨力较高的锚杆，原则上应采用这种钻机。 钻进工艺和钻孔质量是影响锚固力的主要因素之一。对于 易塌孔土层应采用套管护壁钻孔并在套管内下锚及一次注浆后 拨除套管。对于压力型锚杆，为了保证锚固段注浆体的抗压强 度以及承载体与注浆体之间受力不偏心，应采用套管护壁钻进 并在套管内下锚及一次注浆后拨出套管。 6.7.3对于普通拉力型锚杆，为了保证锚杆杆体与胶结材料之 间的握裹力，安装前应认证清除表面油污和锈膜，并把施工中 表面粘结的泥浆冲洗干净。 自由段是锚杆将锚拉力传递到稳定土层的关键部位。对于
6.7.3对于普通拉力型锚杆，为了保证锚杆杆体与胶结材料之 间的握裹力，安装前应认证清除表面油污和锈膜，并把施工中 表面粘结的泥浆冲洗十净。 自由段是锚杆将锚拉力传递到稳定土层的关键部位。对于
普通拉力型锚杆，在工程实践中由于锚杆在制作及施工上的原 因，经常出现“自由段不自由”的现象，即自由端的锚杆杆体 与注浆体之间出现粘结，其后果：一是锚杆在基本试验及验收 试验时，提供的拉力值是“伪拉力”即试验的拉力值包含了自 由段提供的拉力；二是由于锚杆自由段杆体与注浆体之间出现 粘结，当对锚杆施加拉力时，首先使破裂面内的土体受到拉力 的作用，并未将拉力传递到稳定土层中。因此，对于普通拉力 型锚杆必须强调在锚杆的制作过程中自由段的杆耗体应进行包裹 隔离，防止自由段杆体与注浆体之间出现粘结。而对于压力型 锚杆，由于杆体采用的是无粘结材料，与注浆体之间没有粘结 其受力主要是通过锚杆杆体传递到承载力来实现，因此，在压 力型锚杆的制作过程中，锚杆杆体与承载体之间的连接应牢靠 且不得损坏无粘结杆体的外包材料。 关于锚筋的搭接问题，鉴于锚杆的受力特点，钢绞线一般 按锚杆长度下料，不得接长：钢筋锚杆的接长可采用双面搭接 焊或采用专用连接器，而不宜采用对焊方法。 6.7.4推荐选用普通硅酸盐水泥，是由于其早期强度发展较 快，且收缩小，泌水性低，能较好适应锚耗支护的需要。根据 工程经验，高吨位锚杆及压力型锚杆注浆宜采用42.52MPa早强 型普通硅酸盐水泥。 细骨料使用细砂，是为了防止在注浆过程中发生机械故障 和管路堵塞。关于砂中含泥量和有害物质以及水泥浆中氯化物 含量的规定是为了保证浆体强度，防止对预应力锚筋产生腐蚀 作用。 为了保证浆液和注浆质量，除了把好水泥质量关外，还必
二次注浆的注浆压力，其与注浆体的强度、锚杆周围的土层有 关。一般情况下，当注浆体达到初凝后，二次注浆的初始注浆 玉力需要2.0MPa以上，而后的注浆压力增加或减少主要取决于 猫杆周围的土层，当周围的土层密实、强度高及空隙小则注浆 压力可能需要维持初始的注浆压力：当周围的土层不密实、强 度较低及空隙大则注浆压力可能会下降；对于土层锚杆，锚杆 周围的土层都比达到初凝后的注浆体的强度低、空隙大，因此 土层锚杆的二次注浆的注浆压力呈初始注浆压力大而后逐渐降 低的趋势。
中，由于多重因素的影响，杆体回缩难以避免，为了建立准确 的预应力值，则必须适当超张拉，其值一般为设计轴向拉力的 1.0倍~1.2倍，然后卸荷至锁定荷载进行锁定。为了防止因浆 本强度不足引起预应力松弛，张拉锁定时锚固体强度应达到设 计强度的80%以上。 自前常用的张拉机具由电动高压油泵、穿心液压千斤顶和 压力表组成，通过压力表表盘读数来确定张拉荷载的大小。为 厂确保张拉值的准确无误，需对张拉机具精心维护和定期校验。 6.7.6预应力锚杆的质量检验是确保锚杆达到设计要求和工程 验收的重要环节，它包括钢材和水泥等材质检验、浆体强度检 验和锚杆抗拨力检验。锚杆抗拨力检验的基本出发点是对锚杆 施加大于设计轴向拉力值（小于极限拉力）的短期荷载，以检 验锚杆是否具有与设计要求相近的安全系数，其试验数量、最 天检验荷载、加荷等级、观测时间和位移测定等项规定是参考 有关规范并根据深基坑支护临时性锚杆的特点作出的。
验收的重要环节，它包括钢材和水泥等材质检验、浆体强度检 验和锚杆抗拨力检验。锚杆抗拨力检验的基本出发点是对锚杆 施加大于设计轴向拉力值（小于极限拉力）的短期荷载，以检 验锚杆是否具有与设计要求相近的安全系数，其试验数量、最 大检验荷载、加荷等级、观测时间和位移测定等项规定是参考 有关规范并根据深基坑支护临时性锚杆的特点作出的。 自前在工程实践中，无论是锚杆的基本实验或是锚杆的验
收试验常出现采用游标卡尺测干斤顶套筒的位移作为锚杆的张 拉位移的做法，这是错误的。原因一是量测于斤顶套简的位移 是锚杆的相对位移并非是锚杆的绝对位移；二是由于试验时试 验锚墩的刚度不够，在锚杆张拉时锚杆产生位移的同时锚墩也 产生位移；三是量测锚杆位移的精度不够。因此，在锚杆的基 本试验及验收试验中，不应采用游标卡尺量测于斤顶套筒的位 移来确定锚杆的位移，而应采用固定支架及白分表来量测锚杆 杆体的位移
6.8.1为保证支撑的受力与设计相符，施工中应保证开挖工况 与设计计算工况一致。特别要注意土方开挖的对称性，以保证 坑周边土压力的对称性。 6.8.2强调钢支撑的焊接应符合国家标准《钢结构工程施工质 量验收规范》GB50205和设计要求。 6.8.7拆撑时，当利用地下结构作为替代支撑时，其方案应经 负责地下结构设计的单位认可
率误差较大等原因造成的基坑事故多有发生，而土方工程文常 作为独立分项，由业主方直接发包给土方施工单位，因此在设 计文件中应对土方开挖提出明确要求，促使土方施工单位严格 按要求施工。
7.1.9在基坑失稳事故中主要的抢险机械是挖掘机和装载机， 常用方案是挖土卸载和土方回填压脚。因此应将土方施工单位 作为主要的抢险力量。
的，同时考虑大气降水，因此在进行桩间土开挖时应作好排水 工作。
真溶液和化学浆液的注浆方法，工程实践中水泥浆压密注浆 可能形成球状续体，故在构筑止水雄幕时应慎用，水泥压
密注浆用于裂隙注浆止水效果较好
7.3.3通过大量的实际工程抽芯检测和室内试验表明，即使是 在饱水的软土地层，水泥深层搅拌湿法施工形成的水泥土固结 本的抗压强度，也比采用干法施工所形成的水泥土固结体抗压 强度高10%~30%，原因是湿法施工作为胶结材料的水泥分散 程度远高于干法施工。 多轴深层搅拌钻机钻杆刚度高于单轴钻机，有利用于保证 脏之间的咬合从而可提高止水惟幕的密封性。 在粒径大于30mm的卵砾石含量超过50%的卵砾石地层 高压水浆流对地层的切割能力有限，固结体直径难以达到设计 要求，故在构筑止水惟幕时应慎用。 水泥浆高压喷射法构筑止水雌幕，采用摆喷法与旋喷法相 比，摆喷有利于保证水泥浆的切割宽度，从而保证摆喷体之间 的搭接（咬合）宽度，同时能够减少水泥用量，
率半径均系根据施工经验所提出的数据TB 10426-2019 铁路工程结构混凝土强度检测规程，施工单位可根据实际 情况进行调整。
定性影响不大，可根据工程需要进行超前土方开挖，但应保证 支护施工对作业场地的要求和超挖边坡的稳定
8.1.1建筑深基坑工程施工安全等级划分应根据现行国家标准 《建筑地基基础设计规范》GB50007规定的地基基础设计等级 结合基坑本体安全、工程桩基与地基施工安全、基坑侧壁土层 与荷载条件、环境安全等因素，基坑工程施工安全等级应符合 现行业标准《建筑深基坑工程施工安全技术规范》JGJ311的规 定。
8.3.3本条明确规定了基坑工程一般危险源的情况
8.3.3本条明确规定了基坑工程一般危险源的情况。 8.3.4本条明确规定了基坑工程危险源分析采用的动态分析 法。
10.1.1～10.3.6依据有关规范提出了基坑工程验收的一般规 定、验收内容、验收程序和组织。
TB 10761-2013 高速铁路工程动态验收技术规范10.1.1~10.3.6依据有关规范提出了基坑工程验收的一般规 定、验收内容、验收程序和组织