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TDZYEDA 01-2019 高延性混凝土加固技术导则

7.5 构造要求 99 7.6 施工及施工质量验收 .100 附录 A 高延性混凝土弯曲韧性试验方法 ..101 附录 B 高延性混凝土加固农村危房， ..102 B.1 一般规定. ..102 B.2 基本要求， ..102 B.3 砌体结构农村危房整体性加固 ..103 B. 4 木结构农村危房加固 104

7.5 构造要求 Q 7.6 施工及施工质量验收 100 附录 A 高延性混凝土弯曲韧性试验方法 .101 附录 B 高延性混凝土加固农村危房， .102 B.1 一般规定. .102 B.2 基本要求， .102 B.3 砌体结构农村危房整体性加固 .103 B.4 木结构农村危房加固 104

1.0.3、1.0.4这两条主要是对本导则在实施过程中与其他相关标准配 套使用的关系作出规定。

2.1.1高延性混凝土（high ductile concrete，简称HDC），是一种具

2.1.1高延性混凝土（highductileconcreteGB／T 23929-2022 低速汽车 驱动桥.pdf，简称HDC），是一种具

有高韧性、高抗裂性能和高耐损伤能力的新型结构材料。传统的混凝 土和纤维混凝土都具有明显的脆性，开裂后很快达到最大拉应力， 般仅出现一条主裂缝和少量微裂缝，表现出应变软化特征；高延性混 疑土开裂后，应力基本保持不变，应变能维持较长时间的发展，在拉 伸和剪切荷载下表现出良好的多裂缝开展和应变硬化特征（图1）。

日1高延性混凝土单轴拉伸曲线比较

本导则4.2节对高延性混凝土的强度指标和韧性指标均有明确规 定。为达到其韧性指标要求，自前制备高延性混凝土都需要掺加短纤 维作为增韧材料。但通过短纤维增韧只是实现高延性的手段之一，随 着混凝土制备技术的发展与进步，以后不排除采用其他方式也可以配 制出高延性混凝土。 本导则规定高延性混凝土立方体抗压强度不应小于50N/mm 且目前用于加固的高延性混凝土都采用这一强度等级；但实际工程中 对混凝土抗压强度要求较低时，考虑到经济性，也可以使用立方体折

压强度低于50N/mm*的高延性混凝土改善其受力性能，但其力学性 能指标应通过专门的试验确定以满足相应的设计要求。

3.0.1考虑到高温下可能导致高延性混凝土的延性降低，本条给出高

延性混凝土适用的环境温度不宜超过80℃。 本编制组前期对高延性混凝土的耐高温性能也做了相应的试验 研究，其在高温下的强度变化与国内对普通混凝土或普通砂浆等水泥 基材料的相关研究结果显示的强度变化情况相似。混凝土在高温下有 可能产生爆裂，但由于高延性混凝十中含有大量纤维，在高温作用下 纤维会熔化形成水蒸汽的迁移通道，使构件中蒸汽压得到释放，避免 了基体的爆裂。 高延性混凝土耐高温试验结果显示，在125C时，高延性混凝土 的各项性能基本不受影响，因此本导则保守起见将其使用环境温度规 定为不宜超过80℃。 另外，采用高延性混凝十的工程遇火灾后，应通过检测鉴定评定 其安全性是否仍满足要求，当有问题时应采取相应的加固或修复处理 措施。

后的结构使用功能文可能有所改变，因此不能直接沿用原设计的安全 等级使用年限作为加固后的安全等级使用年限，而应根据业主方对该 结构下一目标使用期的要求，以及该房屋加固后的用途和重要性重新 进行定位，故必须由业主方与设计单位共同商定。 结构的加固设计，应以业主方提供的结构用途、使用条件和使用 环境为依据进行的，尚若加固后任意改变其用途、使用条件或使用环 境，将显著影响结构加固部分的安全性及耐久性。因此，改变前必须 经技术鉴定或设计许可，否则其后果将很严重。

3.0.3本条关于加固设计使用年限的规定，与现行国家标准《混凝土 结构加固设计规范》GB50367的有关规定相符。对于采用高延性混 疑土材料加固，当设计计算及构造符合本导则规定时，可按照业主要 求的年限，但不高于50年。高延性混凝土耐久性能经检验高于普通 混凝土，在加固设计使用年限上不低于国家相关规范对普通混凝土的 要求。 3.0.4 《建筑工程冬期施工规程》JGJ104中关于冬期施工期限划分

原则是：根据当地多年气象资料统计，当室外日平均气温连续5d稳 定低于5℃即进入冬期施工，当室外日平均气温连续5d高于5℃即解 除冬期施工。

4.1.1高延性混凝土的配制应注意调配拌合物的和易性，并使其不离 析、泌水，还应当注意纤维在基体材料中的分散性，保证纤维不聚团。 4.1.3为了保证高延性混凝土的施工质量，在施工过程中应严格控制 材料配比，严格控制用水量

4.2力学性能及耐久性

4.2.1本条给出了高延性混凝土四个主要力学性能指标，

4.2.1本条给出高延性混凝士四个主要力字性能指标，作为高延性 混凝土性能检验的依据。其中等效弯曲韧性和等效弯曲强度为韧性评 介指标，抗折强度和立方体抗压强度为强度评价指标。 配制高延性混凝土时，采用了大量的矿物掺合料取代水泥熟料。 由于矿物掺合料的活性较低，使高延性混凝土的早期强度增长较慢 超过28d以后的强度仍有较大幅度增长，因此，以表中60d的性能指 标作为高延性混凝土最终的力学性能评价标准，表中3d的力学性能 指标可以为高延性混凝土施工进场检验提供参考依据。 表中抗折强度是按《水泥胶砂强度检验方法（ISO法）》GB/T 17671中三点抗折试验测得的抗折强度，试件标准尺寸为 40mmx40mm×160mm：等效弯曲韧性和等效弯曲强度应按附录A的 试验方法确定，试件标准尺寸取40mm×40mm×160mm，8，取荷载下 降至85%峰值荷载对应的挠度值：立方体抗压强度的标准试件尺寸为 100mm×100mm×100mm，试验方法按照《普通混凝土力学性能试验 方法标准》GB/T50081相关规定进行。 随看混凝土的强度提高，其脆性增大，采用高延性混凝土能有效 避免高强混凝士的脆性破坏，充分发挥其强度和韧性的优势，具有良

好的经济效益。本导则规定高延性混凝土的立方体抗压强度不应小于 50N/mm²；但实际工程中对混凝土抗压强度要求较低时，考虑到经济 性，也可以使用立方体抗压强度低于50N/mm²的高延性混凝土改善 其受力性能，但其力学性能指标应通过专门的试验确定以满足相应的 设计要求。

4.2.2高延性混凝土的轴心抗压强度标准值fak可按下式计算：

4.2.2高延性混凝土的轴心抗压强度标准值fal可按下式计算：

fak = 0.88×αan fau.k

式中：0.88 一 考虑到结构中混凝土强度与试件混凝土强度之间的差 异而采取的修正系数： fdu,k一一高延性混凝土立方体抗压强度标准值。 上式参考了现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010对 混凝土轴心抗压强度标准值的取值规定。由于高延性混凝土轴心受压 波坏时表现出良好的抗压韧性和耐损伤能力，与传统混凝的脆性破 环有明显区别，因此不再考虑高延性混凝土的脆性折减系数。且大量 研究表明，由于纤维桥联作用对高延性混凝土单轴受压提供的横向约 束作用，使高延性混凝士的轴心抗压强度明显高于相同强度等级的普 通混凝土。根据大量试验数据分析结果，高延性混凝土棱柱体抗压强 度与立方体抗压强度的比值α为0.88~0.95，可偏于安全取0.88。 根据高延性混凝土轴心抗压强度标准值，并参照现行国家标准 《混凝土结构设计规范》GB50010中混凝土的抗压强度设计值计算 方法确定Ca50高延性混凝土轴心抗压强度设计值f=27.6N/mm²； 高延性混凝土的轴心抗拉强度明显高于普通混凝土，且基本都能 达到同等级混凝士抗拉强度的2倍以上，本条根据大量试验数据，并

结合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中混凝土的抗 拉强度设计值计算方法确定Ca50高延性混凝土轴心抗拉强度设计值 fi, =3.8 N/mm?。

4.2.3高延性混凝土受压和受拉弹性

但高延性混凝土基体内不含粗骨料，其弹性模量取值与普通混凝土明 不同，本条根据西安建筑科技大学、东南大学、浙江大学等科研院 所大量试验结果以及国家建筑工程质量监督检验中心的检验结果，高 延性混凝土的弹性模量E.相当于同等强度普通混凝土的2/3左右，本 条给出Ca50高延性混凝土的弹性模量E.=2.20×10*N/mm。当有可靠 试验依据时，弹性模量可根据实测数据确定

4.2.4高延性混凝土纵向受压时，其横向变形受到纤维桥

束，使其横向变形减小。因此，高延性混凝土泊松比明显小于普通混 疑土，由于泊松比与纤维掺量和材料韧性指标均有一定关系，本条强 调在必要时可根据试验确定。

4.3高延性混凝土材料进场检

4.3.1本条参照现行国家标准《水泥基灌浆材料应用技术规范

50448的有关规定对高延性混凝土的进检验进行规定。高延性混凝 土的质量对于相应的工程质量，有着直接的重要影响。使用前应对 进场的材料进行复验，其中包装净含量指产品每个包装中含有的高延 生混凝土产品的净质量，材料性能应委托给经国家计量认证和实验室 人可的检验单位检验。为了提高高延性混凝土的进场复验效率，本条 规定了进场复验的龄期要求为3d，指标要求以本导则表4.2.1中3d 龄期的性能指标为准。

4.3.2本条规定了高延性混凝土材料性能检验的检验批戈

用量。每 1L的体积，需要高延性混凝土材料质量约为1.7kg。

4.4高延性混凝士性能检验

4.4.1本条主要给出了抗压强度、抗折强度、等效弯曲强度和等效弯 曲韧性的试验方法及标准试件尺寸。西安建筑科技大学经过大量试验 研究表明，由于高延性混凝土基体内不含粗骨料，且材料匀质性较好， 当采用边长为70.7mm、100mm和150mm的立方体试块进行抗压强 度试验时，得到的尺寸效应换算系数很小，与普通混凝土的抗压强度 随着试件尺寸增大而减小的特点有明显区别。为便于现场制作试块， 本条规定统一采用边长为100mm的立方体试块作为标准试件进行高 延性混凝土的立方体抗压强度评定，不考虑尺寸效应影响

4.4.2同条件养护时高延性混凝土材料力学性能检验时的等效养护

4.4.2同条件养护时高延性混凝土材料力

龄期可取日平均温度逐日累计达到1200℃·d时所对应的龄期，且不 应小于28d。日平均温度为0℃以下的龄期不计入。 高延性混凝土同条件养护试块的强度测试方法应按现行国家标 准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定执行， 但由于高延性混凝士材料力学性能测试以标准养护60d的强度作为 指标依据，因此同条件养护时的等效养护龄期规定为日平均温度逐日 累计达到1200℃·d时所对应的龄期，且不应小于28d。等效养护龄期 也可按同条件养护试件强度与在标准养护条件下60d龄期试件强度 相等的原则由监理、施工等各方共同确定。

4.4.3抗折强度试验值的计算参照《水泥胶砂强度检验

法）》GB/T17671中抗折强度的试验结果确定方法进行。

5.1.1高延性混凝土与砌体结构具有良好的共同工作能力，将高延性 混凝土用于砌体结构加固，可利用高延性混凝土的力学性能优势提高 切体结构的整体性和抗倒塌能力。另外，采用高延性混凝土加固砌体 结构，加固面层厚度小，施工简便，对原有结构影响小，可大幅度提 高砌体结构的抗震性能，延长结构使用寿命，节约加固成本，具有良 好的经济效益和社会效益。 本编制组系统地开展了高延性混凝土加固砌体结构方面的理论 与试验研究，提出了高延性混凝土加固砌体结构的设计计算方法和构 造措施。自前，“高延性混凝土加固砌体结构技术”已被成功应用于陕 西、云南、山东、安徽、重庆等20余个省市，共500余栋房屋的抗 震加固工程。

本编制组系统地开展了高延性混凝土加固砌体结构方面的理论 与试验研究，提出了高延性混凝土加固砌体结构的设计计算方法和构 告措施。自前，“高延性混凝土加固砌体结构技术”已被成功应用于陕 西、云南、山东、安徽、重庆等20余个省市，共500余栋房屋的抗 震加固工程。 5.1.2高延性混凝土面层加固砌体结构可显著提高其整体性和抗震 性能，当面层较厚时或者墙体承载力相差较多时，可以在面层中配置 钢筋，形成配筋高延性混凝土面层，更大程度地提高砌体结构的承载 能力和整体性。高延性混凝土面层加固法可以明显提高结构整体性和 构件承载能力，尤其对原砌筑砂浆强度较低的情况，面层加固法也能 发挥出更明显的优势

5.1.2高延性混凝土面层加固砌体结构可显著提高其整体性

性能，当面层较厚时或者墙体承载力相差较多时，可以在面层中配置 钢筋，形成配筋高延性混凝土面层，更大程度地提高砌体结构的承载 能力和整体性。高延性混凝土面层加固法可以明显提高结构整体性和 构件承载能力，尤其对原砌筑砂浆强度较低的情况，面层加固法也能 发挥出更明显的优势

5.2.1、5.2.2：对受压构件加固，在满足构造要求情况下，外加高延性 混凝土面层加固后的结构可看成砌体与高延性混凝土面层的组合砌 体结构。因此，可利用《砌体结构设计规范》GB50003中组合砌体 构件轴心受压构件承载力计算公式推出加固后结构轴心受压计算公

图2砖砌体墙的初始应力比β。与高延性混凝土强度利用系数α。的关系

图2砖砌体墙的初始应力比β。与高延性混凝土强度利用系数α，的关系 由图可知，随着初始应力比β。的增大，α。逐渐减小。当初始应 力比β。小于等于0.7时，曲线下降缓慢；当初始应力比β。大于0.7 时，αa下降增快。当初始应力比β。等于 0.7时，αa在有初始应力 情况下相对于初始应力比为0时的下降比例，即二次受压折减系数 αd²在0.43~0.67之间。经综合考虑，取二次受压影响系数为αa²=0.5。

5.3.1采用高延性混凝土面层或配筋高延性混凝土面层对砌体墙的 抗剪加固，可简化为原砌体的抗剪承载力加上高延性混凝土加固面层 的承载力贡献。 5.3.2采用高延性混凝土面层加固后，墙体提高的受剪承载力V.根 据试验结果并老虑面层的破坏形式、按主拉应力理论计算、与现行国

5.3.2采用高延性混凝土面层加固后，墙体提高的受剪无

试验结果并考虑面层的破坏形式，按主拉应力理论计算，与现行

家标准《砌体结构加固设计规范》GB50702中钢筋混凝土面层加固 彻体墙提高的受剪承载力计算公式的形式基本保持一致，部分参数取 值根据试验结果有所调整，

5.4.2因为高延性混凝土面层与砌体墙具有很好的共同工作能力，且 经过试验验证，单面加固效果明显。对于建筑物外立面需要保留或某 面原有装饰面层难以清理时，可以在墙体另一面采用高延性混凝土 单面加固，从而简化施工和加固成本，并减少了原有装饰面层清理过 程中对原墙体的损伤。

1.3本公式参照现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003

5.4.3本公式参照现行国家标准《砌体结构设计规范》G

用。高延性混凝土的贡献，根据现行《建筑抗震设计规范》GB50011 在截面抗震验算中所建立的概念，可以简单地认为其抗震承载力与非 抗震下的抗剪承载力相同，仅需将后者除以承载力抗震调整系数即 可。

5.5加固砌体结构抗震能力计

5.5.1抗震加固和抗震鉴定一样，可采用加固后的综合抗震能力指数 作为衡量多层砌体房屋抗震能力的指标，也可按设计规范的方法对加 固后的墙段用截面受剪承载力进行验算。与鉴定不同的是，要按不同 的加固方法考虑相应的加固增强系数，并按加固后的情况取体系影响 系数，和局部影响系数2。

5.5.3为便于设计人员使用方便，本节按现行行业标准《

固技术规程》JGJ116的方法给出了高延性混凝土面层加固的基准增 强系数和面层加固时墙体侧向刚度的基准提高系数，便于设计人员在 设计计算时直接选用。

5.6.1高延性混凝土加固砌体结构一般不需要在面层中配

墙体承载量相差较大或损伤严重时，适当增加面层厚度，但面层厚度 较厚时为了充分发挥高延性混凝土的性能优势，可以在面层中配置钢 筋，形成配筋高延性混凝土面层，更大程度提高砌体结构的承载能力 和整体性。 砂浆强度较低时，为了更好地提高高延性混凝土面层与原墙体的 共同工作能力，建议在高延性混凝土面层与墙体之间采用局部嵌缝等 方式进行处理。对面层端部应采取嵌固措施防止面层剥离。遇到门窗 洞口时，应将面层延伸至洞口侧边锚固，提高加固的整体性。 5.6.2高延性混凝土受压加固时，加固面层适当增加，且宜采用双面 加固，当原砌筑砂浆强度很低或为偏心受压时，为保证加固的整体性 不应采用单面加固。当面层较厚时，宜采用拉结件增强面层与墙体的 可靠拉结，提高对面层的横向约束，防止砌体构件受压时面层横向变 形剥离。

加固，当原砌筑砂浆强度很低或为偏心受压时，为保证加固的整体性 不应采用单面加固。当面层较厚时，宜采用拉结件增强面层与墙体的 可靠拉结，提高对面层的横向约束，防止砌体构件受压时面层横向变 形剥离。

5.6.3采用高延性混凝土对墙体进行抗剪和抗震加固时，

震能力指数的控制，只在某一层进行，不需要自上而下延伸至基石 在底层的外墙，为提高耐久性，面层在室外地面以下宜加厚并向 伸200mm或伸至地圈梁顶面。

5.6.4当砌体结构抗震构造措施不足，可采用高延性泪

5.7施工及施工质量验收

少，施工方法主要为人工压抹，施工方法简单。但高延性混凝土加固 体结构主要是利用高延性混凝士的性能优势提高砌体的整体性和 承载能力，因此在施工过程中应注意加固面的清理要干净，并要养护 到位，保证高延性混凝土材料性能的可靠。 5.7.3采用高延性混凝土加固砌体结构的验收，主要包括基层处理、 高延性混凝土材料性能、结合面粘结质量、加固面层厚度、面层的平 整度等。对高延性混凝土材料，由于涉及到结构安全，因此需要进行 进场检验，合格后方可用于加固施工。

6.0.1墙体上出现的裂缝，应根据其开裂的严重程度采取不同的处理 措施，裂缝不明显时可仅对裂缝进行灌缝等方法处理；开裂较严重时 应配合高延性混凝土面层进行处理。 6.0.2西安建筑科技大学高延性混凝土课题组研究表明，采用高延性 混凝土加固后的砖砌体构件具有很强的整体性和抗弯能力，因此，在 门窗洞口过梁损伤不明显的情况下仅采用高延性混凝土条带加固过 梁即能起到很好的加固效果。对于已经出现明显损伤的砖过梁，可以 在梁底部位增设钢筋，进一步提高过梁的抗弯能力。 6.0.5墙体稳定性加固应符合下列规定：纵横墙交接处因压缩沉降差 等原因产生竖向通缝或墙体已发生倾斜时，可通过加强纵横墙连接、 并配合高延性混凝土条带对墙体进行加固。当墙体倾斜比较严重或仍 有明显发展趋热时，应对此类墙体拆除重砌

在采底部位增设钢肋，进一少提过采的抗写能力 6.0.5墙体稳定性加固应符合下列规定：纵横墙交接处因压缩沉降差 等原因产生竖向通缝或墙体已发生倾斜时，可通过加强纵横墙连接、 并配合高延性混凝土条带对墙体进行加固。当墙体倾斜比较严重或仍

7.1.1由于高延性混凝土的峰值压应变远高于普通混凝土的极限压 应变，且高延性混凝土的弹性模量低于普通混凝土，因此其抗压强度 利用效率有所降低，但是高延性混凝土对提高构件延性、提高构件耐 久性以及在施工工艺的简便性上有较大优势。同时，高延性混凝土具 有较高的抗剪和抗拉强度，对提高构件的受剪承载力方面作用明显。 因此，对于混凝土构件，更多的是利用其施工简单的优势以及对构件 延性、抗裂及耐久性提高等优势，对混凝土构件进行加固或修处理。 7.1.3对原构件混凝土强度等级不应低于13MPa（T日标号150）的强 度要求，是参照现行国家标准《混凝土结构加固设计规范》GB50367 的有关规定执行。 7.1.4由于竖向承重构件（如剪力墙等构件）正常使用状态下不承受

7.2钢筋混凝土剪力墙抗剪加固

7.2.1对受剪截面限制条件的规定与现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010一致，而从增大截面构件的荷载试验过程来看，增 大截面还有助于减缓斜裂缝宽度的发展。因此引1用GB50010的规定 乍为加固后构件的受剪截面限制条件仍然是合适的。加固后的抗剪承 载力计算可简化为原剪力墙的抗剪承载力加上高延性混凝土加固面 层的承载力贡献

7.2.3加固面层的受剪承载力贡献包括面层的抗剪承载

抗剪承载力，其中高延性混凝土面层的强度利用系数由试验结果得 到。高延性混凝土加固面层在压、弯、剪共同作用下，其主拉应力达

抗拉强度时发生剪切破坏，根据此时的应力状态平衡求得高延性

到抗拉强度时发生剪切破 高延性混 凝土面层的受剪承载力系数αdv 2 N ，实际工程中米用高延 3V AaJat 性混凝土面层加固剪力墙时，一般不进行卸载，高延性混凝土加固层 的竖向应力滞后，可不考虑竖向压应力的影响，因此式中N=0，则 αd=0.66，该取值也是相对保守的。

7.3.1本条的计算规定与现行国家标准《混凝土结构加固设计规范》 GB50367的规定相符，将新、旧混凝土的斜截面受剪承载力分开计 算，并给出了具体公式。

7.4钢筋混凝土柱正截面抗压加固

7.4.1钢筋混凝土轴心受压构件采用高延性混凝土增大截面法加固 后，其正截面承载力的计算公式仍按现行国家标准《混凝土结构加固 没计规范》GB50367的公式采用。其中，系数αds是在已有的试验研 究基础上确定的，由于高延性混凝土弹性模量较低，在同样变形下强 度发挥程度较普通混凝土低，因此该系数取值比现行国家标准《混凝 土结构加固设计规范》GB50367中普通混凝土的取值偏低。 根据现行国家标准《混凝土结构加固设计规范》GB50367条文 兑明，该系数的精确算法必须建立在对原构件应力水平的精确估算 上，这在实际操作中很难做到，且限于设计人员技术水平的不同，对 买际荷载的估算结果往往因人而异，若遇到事后复查，很难辨明是非。 本系数的取值是以现有的试验结果为依据，也考虑到试验所考虑 的情况还不够充分，因此在条文中注明“当有充分试验依据时，α值

可做适当调整。 97

5.2.17条对应的儿种特殊情况，在本条文后注明了“应符合现行国家标 准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。” 原混凝土和新增高延性混凝土组合截面的混凝土组合轴心抗压 强度设计值fc是参考现行国家标准《混凝土结构加固设计规范》GB 50367的有关规定，按照新旧混凝士组合截面的轴心抗压强度设计值 进行计算，但其取值较为复杂，不仅需要考虑不同的组合情况，而且 需要试验才能确定其数值。为了简化起见本条文也将该系数由试验结 果按近似值确定，同时在条文说明中增加了“若有可靠试验数据时， 也可按试验结果确定。”

7.5.1采用增大截面法加固，考虑到界面处理对能否保证

7.5.1采用增大截面法加固，考虑到界面处理对能否保证新旧材料的 共同工作十分重要，因此，界面如何处理，应有设计单位提出具体要 求。一般情况下，在原混凝土表面凿毛的基础上，只要再涂刷界面胶 即可满足安全要求，对墙、板等表面面积较大的构件宜按构造要求设 置剪切销钉进一步提升加固的高延性混凝土与原构件的共同工作能 力。 7.5.2~7.5.6：这几条主要是根据高延性混凝土加固工程的实践经验和 有关试验研究资料作出的规定，其目的是保证原构件与新增高延性混 疑土之间的协同工作，保证力的可靠传递，从而达到良好的加固效果， 另外，应指出的是纯环氧树脂配制的砂浆，由于未经改性，很快 更开始变脆，而且耐久性很差，故不应在承重结构植筋中使用。而所

7.5.2~7.5.6：这儿条主要是根据高延性混凝土加固工程的实践经验和 有关试验研究资料作出的规定，其目的是保证原构件与新增高延性混 疑土之间的协同工作，保证力的可靠传递，从而达到良好的加固效果。 另外，应指出的是纯环氧树脂配制的砂浆，由于未经改性，很快 更开始变脆，而且耐久性很差，故不应在承重结构植筋中使用。而所 谓的无机锚固剂，由于粘接性能极差，几乎全靠膨胀剂起摩阻作用，

不能保证后锚固件的安全工作，故也应予以禁用

7.6施工及施工质量验收

7.6.1采用高延性混凝土加固混凝土构件，因为截面处理的好坏对加 固层与原构件之间的协同工作有很大影响，因此应特别注意加固面要 凿毛处理，且要清理干净，并应养护到位，保证高延性混凝土加固的 可靠性。 7.6.3采用高延性混凝土加固混凝土构件的验收，主要包括基层处 理、高延性混凝土材料性能、结合面粘结质量、加固面层厚度、面层 的平敕底笙对宣征性温涤 图

理、高延性混凝土材料性能、结合面粘结质量、加固面层厚度、面层 的平整度等。对高延性混凝土材料，由于涉及到结构安全，因此需要 进行进场检验，合格后方可用于加固施工。

附录 A高延性混凝土弯曲韧性试验方法

本试验方法为西安建筑科技大学高延性混凝土研究课题组，针对 高延性混凝土的弯曲韧性问题的专门提出的试验方法。目前国际上对 纤维混凝土弯曲韧性试验方法的研究较多，现行行业标准《纤维混凝 土应用技术规程》JGJ/T221和协会标准《纤维混凝土试验方法标准》 CECS13均给出了纤维混凝土等效弯曲强度、初裂强度和弯曲韧性的 式验方法。按以上方法计算试件的等效弯曲强度时，需要计算试件跨 中挠度为L/150的荷载一挠度曲线下的面积。对高延性混凝土，跨中 尧度为L/150时尚未达到试件的峰值荷载。因此，采用以上方法不能 又映出高延性混凝土良好的弯曲韧性 本导则提出的高延性混凝土弯曲韧性试验方法，给出了标准试件 尺寸为40mm×40mm×160mm。 按本方法对试件进行四点弯曲试验，测得其荷载一挠度曲线，计 算出高延性混凝土的等效弯曲强度，再考虑试件挠曲变形对高延性混 疑土弯曲韧性的影响，计算试件的等效弯曲韧性，其物理意义为试件 塑性变形区域耗散的能量，与弯曲韧性的定义吻合，能更好地反映高 延性混凝土的弯曲韧性

附录 B高延性混凝土加固农村危房

B.1.1本条所指的加固主要为房屋上部砌体结构构件的整体性构造加 固，以及上部承重砌体构件关键部位的加固修复处理，对本章未涉及 到的加固内容应参照国家和云南省现行相关标准的规定进行加固处 理。 B.1.2本导则所说的农村危房是指根据《农村危险房屋鉴定技术导则 （试行）》（建村函[2009169号）鉴定的危险性等级为C级和D级的 农村住房，以及危险性等级为A、B级但抗震能力不满足《农村危房 改造基本安全技术导则》（建办村函[2018]172号）相关规定的农村住 房。 B.1.3高延性混凝土加固技术应用于农村危房加固时，可以很好地改 善房屋上部结构的整体性能、提高结构的安全性，但对地基基础、木 室架等本导则未涉及到的加固内容，尚应符合国家及云南省现行有关

B.1.3高延性混规工 善房屋上部结构的整体性能、提高结构的安全性，但对地基基础、木 屋架等本导则未涉及到的加固内容，尚应符合国家及云南省现行有关 标准的规定。

B.2.1房屋的加固，首先要保证地基基础的稳定和承载能力，在确保 地基基础安全、稳定的前提下，再对上部结构进行加固处理， B.2.27 在加固中应注重结构体系的完整性和统一性，7、8度时，对 于竖向承重构件采用不同材料的混合承重结构体系，有条件时应予以 替换，否则应在加固时着重加强房屋的整体性和构件之间的拉接。

B.2.4农村危房的加固宜首先解决危险构件的安全问题，

提高结构整体性。采用高延性混凝土对房屋进行加固处理时，首先对 构件的损伤部位进行加固或修复处理，再采用高延性混凝土面层或条

带对房屋进行整体性构造加固。

B.3砌体结构农村危房整体性加固

B.3.1高延性混凝土竖向和水平条带同时设置可使墙体受到双向约 束，增强墙体整体性，且将条带设置在墙体外侧，可以在不影响住户 正常生活的前提下对房屋进行加固，避免了房屋内部家具搬运和施工 阶段的过渡安置费用。在墙体拐角处及水平和竖向条带相交处留施工 冷缝会严重削弱相邻条带之间的共同工作能力，降低整体性加固效 果，施工时应严格禁止。

B.3.2随着高延性混凝土条带厚度和宽度的增加，其加固效果

提高。本导则中，随着设防烈度的提高，高延性混凝土条带厚度和宽 度也相应增加。对不同设防烈度规定不同的条带宽度和厚度，有利于 节约成本。

B.3.3加固前对墙面采用嵌缝处理，可以使高延性混凝土条带与墙体

间的粘结更可靠，提高加固层与原墙体的协同工作能力，取得更 加固效果。

B.3.4高延性混凝土竖向条带在遇到门窗洞口时，应将高延性混凝土 包至洞口边缘，保证高延性混凝土在洞口边的锚固，同时可以提高竖 向条带对洞口侧面墙体的约束作用。 一字墙端部由于缺少垂直方向墙体的约束作用，地震作用下端部 容易产生平面外破坏，在采用高延性混凝土加固一字型墙体时，宜在 墙体端部双面设置高延性混凝土竖向条带。 墙段长度较大时，应适当增加竖向条带数量来减小相邻竖向条带 之间的距离，从而保证竖向条带对墙体的可靠约束。

到类似于圈梁的构造作用DB／T 53-2013 1：50000活动断层填图，水平条带闭合设置时才能更好地发挥整体

B.3.7高延性混凝土水平条带与竖向条带相交部位需设

B.3.7高延性混凝士水平条带与鉴向条带相交部位需设直加腋，可有 效减少条带交接部位的应力集中，防止拐角处高延性混凝土开裂。但 在加腋部位施工时应严格控制、连续施工，严禁在此部位留施工冷缝 B.3.8墙体砌块及砌筑砂浆风化严重，或房屋砌筑砂浆饱满度很差 墙体块材及砌筑砂浆已出现明显松散脱落现象时，应该对整片墙体采 用高延性混凝土面层进行加固，提高墙体整体性。外纵墙开洞率是指 同口水平截面积与墙面水平毛截面积之比，相邻洞口之间净宽小于 500mm的墙段视为洞口。当开洞率大于50%时，墙体整体性削弱较 明显，此时应对整片墙体采用面层加固

B.4木结构农村危房加固

B.4.2对木结构房屋的围护砖砌体墙进行加固，主要是通过增强木柱 子与围护墙体之间的连接，并配合高延性混凝土竖向及水平条带加固 方法，提高墙体平面外稳定性和墙体整体性。 B.4.5与承重墙体相比，围护墙体的重要性有所降低，加固围护墙体 的高延性混凝十条带布置及宽度要求也有所降低。但对那些倒塌后容 易引起重大事故的围护墙体，仍应该提高要求、加强处理

B.4.5与承重墙体相比，围护墙体的重要性有所降低，加

的高延性混凝土条带布置及宽度要求也有所降低。但对那些倒 易引起重大事故的围护墙体NB／T 10083-2018 水电工程水利计算规范，仍应该提高要求、加强处理

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