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DB11489-2016建筑基坑支护技术规程.pdf

墙的施工一方面工艺要求开挖侧壁土体必须具有一定时间的自稳 力、同时对周边环境有一定的影响。 6.1.3本条除了对土钉墙适用的基坑深度及安全等级作了明确 定，对于开挖深度超过规定，对周边建（构）筑物变形控制较严时 可采用土钉墙与预应力锚杆、支护桩、超前微型桩等联合支护形式 近年来，北京地区接近20m深度的深大基坑采用土钉墙与预应力 杆联合支护形式的成功实例也非个别，

可采用钻孔、打入等方式。设计人员应该注意，当采用打入式土钉 时，土钉锚固体与土体极限摩阻力标准值宜取低值，除非有特殊手 段能保证注浆效果与质量。

6.2.1本条主要针对目前土钉墙设计理论在国内外还处于相对不 太完善与成熟的前提下，强调工程与地区经验，采用工程类比方法 指导初步设计的必要性。对于地区规程，本条更具针对性。

太完善与成熟的前提下，强调工程与地区经验NB／T 31140-2018标准下载，采用工程类比方法 指导初步设计的必要性。对于地区规程，本条更具针对性。 6.2.2本条主要规定了土钉墙设计应包括的主要内容。其中土钉墙 与面层的连接构造、混凝土面层与坡顶的防护设计往往是设计中较 易忽视的内容，当与截水雄幕结合时、其地下水渗透稳定性的验算 也往往会忽视。而这些恰恰又是引发土钉墙工程质量事故的主要原

6.2.2本条主要规定了土钉墙设计应包括的主要内容。

与面层的连接构造、混凝土面层与坡的防护设计往往是设计中 易忽视的内容，当与截水惟幕结合时、其地下水渗透稳定性的验 也往往会忽视。而这些恰恰又是引发土钉墙工程质量事故的主要

因。自前北京地区基坑工程事故中采用土钉墙支护形式的占首位。 由于设计原因造成事故的比例也较高。因此，本条特别提出，对重 要工程，指土钉墙支护深度超过12m的、或周边环境条件要求严的 基坑工程，宜采用经本市相关部门鉴定通过的有限元分析方法，对 土钉墙支护进行变形分析，并结合施工监测结果分析，进行动态反 馈设计。

在同等地质条件下，建议打入式土钉取低值。当土钉施工中有具体 措施保证注浆质量时，取高值。当采用高压注浆时可按试验确定或 按经验适当提高。

用平面应变假设。假定单个钉体承受局部土体压力并考虑坡

用平面应变假设。假定单个钉体承受局部土体压力并考虑坡体倾角 对土钉墙承受荷载的有利削弱作用

.· 分布，按此计算，往往土钉墙底部土钉需要长度很长才能满足承载 力要求。士钉墙底部的土钉过长，其承载力不一定能充分发挥，此 时，土钉墙面层或士钉端部连接会往往先于土钉达到拉力前破环。 因此，一些实际工程设计中土钉墙底部土钉长度往往会做些折减， 工程实践表明，适当减短土钉墙底部土钉长度后，并没有出现土钉 被拔出破坏的现象。土钉长度计算不合理的问题主要原因在于所采 用的朗肯王压力按线性分布是否合理。由于土钉墙墙面是柔性的， 分层开挖裸露面上土压力是零，建立新的力平衡使土压力向周围转 移，墙面上王压力则重新分布。为解决土钉计算长度不合理问题， 本次修订考虑了墙面土上压力会存在重分布规律，对朗肯公式计算 的王压力线性分布进行了修正。该方法在概念上虽然可行，但存在 定近似性，还需要做进一步研究和试验工作来不断完善

6.2.10对于基坑侧壁安全等级为三级的土钉墙支护、其土钉抗

承载力设计值计算可假定土钉墙破坏形式为直线形破裂面。考虑

壁坡体倾角原因，其破坏面倾角与水平面夹角取为（β+β,）/2，与 直立坡体的夹角+些相比，偏与安全。值得注意的是所计算得到的 42 土钉抗拉承载力设计值应满足土钉材料强度要求。

6.2.13在复合土钉墙中，微型桩、搅拌桩或旋喷桩对

面层的连接、为控制侧壁土体变形的构造措施、土钉长度等从构造 方面进行了强调，特别是土钉与面层连接应严格按照现行相关规范 要求确保土钉与面层连接牢固、受力合理。对于面层厚度，应根据 土钉墙支护高度逐渐加厚。当采用预应力锚杆与土钉联合支护时， 面层厚度还应满足局部受压验算要求

6.2.16~6.2.18

等定性技术措施，以指导目前预应力锚杆与土钉联合支护的设计与 施工。预应力锚杆与土钉联合支护其作用机理更为复杂，目前对此 认识还不十分深入，只能根据以往理论研究、工程实践与实测分析， 综合在构造及定性（概念）设计角度予以规定。由于土钉墙支护侧 壁变形一般均为中部鼓出型（支护深度较大时），因此预应力锚杆建 议宜设置在加固侧壁的中部，同时为了充分发挥预应力锚杆限制侧 壁水平变形的作用，建议锚杆间宜保证一定的间距。考虑到锚杆与 钉的受力机理不同，为减小锚杆与土钉之间的相互影响、从构造 性要求规定锚杆宜比常规设计相应位置处土钉长度长0.35倍。 6.2.196.2.21针对侧壁土坡自稳性差的工程，可采用超前微型桩 进行局部补强后施作土钉墙。本条对超前微型桩的构造要求进行了 宝

进行局部补强后施作土钉墙。本条对超前微型桩的构造要求进行了 规定。

6.3.1规定了一般情况下的施工顺序，当地层为粉细砂时，应当预 喷射混凝土：当遇到较厚的杂填士时，应当先采用短插筋固定，并 预喷射混凝土；面层引水孔可以在喷射混凝土前预设，也可在喷射 混凝土完成后设置。

6.3.26.3.4本条对土钉墙施工顺序、坡面稳定与保护等要求作 了规定。

6.3.2~6.3.4本条对土钉墙施工顺序、坡面稳定与保护等要求作

条针对北京地区经常迪到的工钉墙文护基坑、局部仔在高 黏性土和无天然粘结力的砂土等自稳能力差的土层，可采 十

含水量的黏性土和无天然粘结力的砂土等自稳能力差的土层，可采 取的技术措施。

6.3.6~6.3.8

排水、内部排水以及基坑排水等内容，并提出相关技术措施，避免 土体处于饱和状态，同时减轻作用于面层上的静水压力。

不可避免时，必须有相应的结构、构造与防排水措施，以避免冻胀 引起的土钉墙破坏。冬期喷射混凝土时应在晴天施工，优先选用硅 酸盐水泥、普通硅酸盐水泥，添加早强剂、防冻剂，喷射施工后尽 快悬挂、覆盖保温设施。钢筋负温焊接时应调整焊接工艺参数，使 焊缝和热影响区缓慢冷却。风力超过四级时，应采取挡风措施。焊 后未冷却的接头应避免碰到冰雪。当环境温度低于一20℃时，不得 进行施焊。

6.3.10喷射混凝土宜选用普通硅酸盐水泥，由于强度为P.0.32.5普 通硅酸盐水泥已经停产，因此选用普通硅酸盐水泥时强度不应低于 P.0.42.5，当选用矿渣水泥时强度不低于P.S.A.32.5。冬季施工时不宜 选用矿渣水泥。

6.3.16主要针对杂填土、混合王、卵砾石等不宣成孔地层：打入

.3.16主要针对杂填王、混合王、卵砾石等不宜成扎地层；打 式钢管不宜通长设注浆孔，仅需底部设置即可：打入式钢管外端！ 设双“L”筋与面层水平加强筋焊接。

6.4.1~6.4.2对混凝土面层，本款仪强调对面层的厚度提出检测 方法及要求，而对面层砼强度未提出检测要求。主要是考虑到根据 自前土钉墙混凝土面层施工，只要材料、配合比、喷射工艺按照本 规程要求进行施工，砼强度的离散程度不应是影响钉墙面层工作 的控制因素。反之，目前北京地区土钉墙面层施工中，恰恰是由于 施工时修坡不认真，由于面层厚度得不到保证使得钢筋网片与砼不 能形成一个完整的整体发挥作用而发生工程质量事故。同时，面层 砼强度检测方法自前还不具有典型性与可操作性。因此本款仅对砼 面层厚度提出检测方法及要求。

7.1.1~7.1.2本规程中的地下水控制是指在最大限度地保护地下 水资源和基坑周边环境的前提下，为保证支护结构施工、基坑挖土、 地下室施工安全所采取的控制基坑内外地下水位的方法。合理确定 地下水控制的方案是保证工程质量，加快工程进度，取得良好社会 和经济效益的关键。根据北京市地下水赋存状态和地下水资源形势， 本规程中强调地下水控制方案要重视社会责任，最大限度减少抽取 地下水量，避免地下水环境质量恶化。 表7.1.2列出了北京市基坑支护工程中经常采用的四种地下水控 制方法及其适用范围。为满足基坑支护工程和保护地下水资源和周 边环境的需要，往往需要多种方法的组合使用。地下水控制方法的 选用应注意以下儿个方面： （1）含水层理藏条件及其水位； （2）各含水层的水质对地下水控制方法的限制： （3）含水层的渗透性及其对基坑支护和开挖的作用： （4）场地周边地下水开采情况及其停抽后对本工程的影响： （5）场地周边环境的限制要求： （6）政策法规的规定。 7.1.3依据北京地区施工经验，地下水控制方法可分为三类，即： 雌幕截水方法、降水方法和雌幕截水与降水结合方法。由于水资源 日益短缺，北京市实施了最严格的水资源保护政策。建设行业是水 资源消耗大户，必须改变观念，在基坑或地下工程设计施工中应自 觉选用先进成熟的绿色施工技术，做到不抽取地下水或少抽取地下 水，因此，本条规定在选择地下水控制方法时，应优先选择惟幕隔 水方法。现行北京市地方标准《城市建设工程地下水控制技术规范》

DB11/1115提出了雌幕截水方法、降水方法和雌幕截水与降水结合方 法的选择条件，对各种地下水控制方法做出了明确的规定。 明排应用较为普遍，通常用作辅助措施，当作为独立的地下水 控制方法使用时，应当防止流水流砂现象的发生。回灌、渗井一般 请况下作为辅助措施，不宜作为独立的地下水控制方法选用。回灌 在北京地区地下水控制工程实践中较少使用，主要受限于场地条件 和水质条件。渗井具有将上层水引入下层含水层的作用，由于上层 水受污染程度通常都大于下层水，为控制地下水污染，渗井的使用 应受到严格限制。

应受到严格限制。 7.1.6在基坑周围环境复杂时，地下水控制方案的确定应充分论证 和预测地下水位降低对环境的影响和变化，防正发生因地下水的改 变而引起的地面下沉、道路开裂、管线错位、建筑物偏斜、损坏等 危害。如存在上述危害的可能性，宜采用截水或回灌的方法，以使 基坑外地下水位不产生大的变化。 基于北京市的具体情况，如降低地下水位可能抽取大量的地下 水资源，并且地层组合条件和场地条件可满足截水或回灌措施的要 求，宜采用截水或回灌方法。当采用回灌方法时，需要考虑各层水 混合后对地下水环境的影响，并不得将上层水导入下层水引起下层 水水环境的恶化。 7.1.7在基坑底部土体抗承压水突涌稳定性计算中，承压水水位对 计算结果影响很大。北京地区承压水水位受周边工程施工降水影响 较大，设计计算时，承压水头除了考虑实测的现状水位外，尚应调 查周边工程情况，预判工程施工期间承压水位变化，确保工程安全。 当基坑底部土体抗承压水突涌稳定性不能满足要求时，可加深 截水惟幕穿透承压水层进入其下隔水层或设置减压井降低承压水水

7.1.6在基坑周围环境复杂时，地下水控制方案的确定应充

和预测地下水位降低对环境的影响和变化，防正发生因地下水的改 变而引起的地面下沉、道路开裂、管线错位、建筑物偏斜、损坏等 危害。如存在上述危害的可能性，宜采用截水或回灌的方法，以使 基坑外地下水位不产生大的变化。 基于北京市的具体情况，如降低地下水位可能抽取大量的地下 水资源，并且地层组合条件和场地条件可满足截水或回灌措施的要 求，宜采用截水或回灌方法。当采用回灌方法时，需要考虑各层水 混合后对地下水环境的影响，并不得将上层水导入下层水引起下层 水水环境的恶化

7.1.7在基坑底部土体抗承压水突涌稳定性计算中，承压水水位对

7.1.7在基坑底部土体抗承压水突涌稳定性计算中，承压水水位对 计算结果影响很大。北京地区承压水水位受周边工程施工降水影响 较大，设计计算时，承压水头除了考虑实测的现状水位外，尚应调 查周边工程情况，预判工程施工期间承压水位变化，确保工程安全。 当基坑底部土体抗承压水突涌稳定性不能满足要求时，可加深 截水惟幕穿透承压水层进入其下隔水层或设置减压井降低承压水水 头。降低承压水水头值应满足基坑底部土体抗承压水突涌稳定性要 求。

水层与隔水层相对关系与水文地质参数计算，根据环境要求结合类 以工程经验和抽水试验综合确定。 当截水惟幕插入承压含水层中深度较大时，宜采用承压水坑内 减压方案。坑内减压井滤水器应位于承压含水层内且底端不宜大于 截水幕深度，采用有控制的自流方式减压。当截水雌幕未插入承 压含水层中或插入承压含水层中深度较小，可采用承压水坑外减压 方案。坑外减压井滤水器底端宜大于截水幕深度。

7.2.1～7.2.4竖向截水幕的形式两种：一种是插入隔水层，另 一种是含水层相对较厚，惟幕悬吊在透水层中。前者须进行基底渗 流稳定、隆起验算，必要时可加深竖向截水雌幕深度或采用基坑内 设降压并井保证施工安全。后者需要考绕过幕涌入基坑的水量， 评价基坑内降水井数量和布置及其可能造成的周边环境问题，必要 时进行封底或采用其它方法。 7.2.5截水雄幕选型目前北京地区采用的有：地下连续墙、搅拌桩、 旋喷桩、旋喷搅拌桩、冲击旋喷桩、咬合桩、注浆法等形成的桩式 唯幕。如采用搅拌桩、旋喷桩、旋喷搅拌桩、咬合桩建议先施工水 泥土桩，后施工钢筋混凝士支护桩，这样可以克服先支护桩施工过

7.2.5截水雌幕选型自前北京地区采用的有：地下连续墙、搅拌机 旋喷桩、旋喷搅拌桩、冲击旋喷桩、咬合桩、注浆法等形成的桩 唯幕。如采用搅拌桩、旋喷桩、旋喷搅拌桩、咬合桩建议先施工 泥土桩，后施工钢筋混凝士支护桩，这样可以克服先支护桩施工 程中形成的“大肚子”和“大脑袋”的影响。

7.3.1本条规定了降水井的布置原则。对于真空管井降水工艺主要 是针对细颗粒交互地层，能够有效解决饱和黏性土、粉土，以及砂 层含水底板界面残余水的蔬干问题。通过使管井周围地层内形成真 空场，使得含水层中水流向井的水力坡度增大，也使得弱含水层中 更多的饱和水和毛细水被释放出来。对于辐射井的布置，由于目前

在理论上还没有解决辐射并相互干扰的水位计算问题，因此只能通 过试验或相同条件下的成功经验来确定辐射并辐射管的具体分布和 数量，使之控制基坑范围内的有效水位降深达到降水技术要求。而 对于多层含水层或条件复杂的地区，当辐射井不能单独完成降水工 作，由于成本较高，应慎重选择辐射井降水方法

对于多层含水层或条件复杂的地区，当辐射井不能单独完成降水工 作，由于成本较高，应慎重选择辐射井降水方法。 7.3.3本条规定了线形基坑和圆形基坑的降水井数量计算方法。考 患到并管堵塞或抽气会影响排水效果，在计算出的井数基础上加10% 表7.3.3是一般情况下基坑总涌水量常用的典型计算公式。基坑涌水 量计算是依据不同的水文地质条件、降水区形状、面积、支护设计 对降水的要求进行的，列出的公式并不能满足所有工程的需要。实 际的含水层分布远非这样理想，为此按照上述公式计算时应根据工 程场地的实际水文地质条件对地层进行合理概化。如相邻地层渗透 系数不同时，可概化成一层含水层，其渗透系数可按各含水层厚度 加权平均取值。实际工程中可以根据需要参照有关的水文地质、工 程地质手册和教材，选择符合水文地质条件的计算公式。对于复杂 工程或水文地质条件复杂但明确时，鼓励采用数值法进行设计。

7.3.3本条规定了线形基坑和圆形基坑的降水井数量计算方

成井工艺和抽水设备能力。本条根据经验和理论规定了降水单井的 出水能力。对于辐射井的出水能力计算，从实际的情况看，所列公 式并不能完全满足工程精度要求，在实际工程中可根据经验或试验 修正辐射井的出水量。 需要注意的是，在降水设计预测计算中，设计分配每个降水井 的出水量不应大于降水井的出水能力。在群井抽水情况下，随着地 下水位的下降和井群的相互于扰，基坑总涌水量会逐渐减少，各单 并的出水量也将不断降低，当各单井出水能力满足不了总涌水量的 要求时，基坑范围内的地下水位将不再降低，如基坑内地下水位降 低程度不能满足工程施工要求，需要重新确定单井出水量，即小于 单井出水能力。

并的数量和间距就能确定。为了确保基础施工在干燥的基坑中进行， 应进一步对由于干扰井群的抽水疏干后所降低基坑地下水位进行验 算。 基坑中心及关键部位的水位下降值的验算，是降水设计的核心， 它决定了整个降水方案是否成立，这也涉及到降水并的结构和布局 的变更等一系列优化过程，也是一个试算过程。 对于水文地质条件复杂或基坑形状复杂的工程，采用解析方法 计算有时达不到要求，而用数值法计算可更好的模拟基坑内外的降 水深度，这对降水方案设计优化很有意义。 除此之外，也可以采用专门的水文地质勘察如群井抽水试验或 降水工程施工前试验性群井降水，在现场实测出基坑范围内总降水 量和各个降水并水位降深的关系，以及地下水位下降与时间的关系： 利用这些关系拟合出相关曲线，以推测各种布并条件下基坑水位下 降值，以便选择出最佳的降水方案。此种方法是最直接也有效的方 法，对水文地质结构比较复杂的基坑降水计算尤为合适。 7.3.7在降水设计中采用并点或辐射并技术的水位预测目前还是 不准确的。并点降水中，由于井点数量很多，并点间距较小，一方 面计算工作量很大，另一方面每个并点的出水量很难控制，用管井 理论计算结果与实际情况差异很大，一般情况下，目前普遍采用的 并点间距和单井出水能力已远大于基坑来水量，因此当总出水量大 于基坑来水量一倍以上时，可以不用预测地下水位降低程度。 辐射并降水的水位预测，无其是两个以上辐射并同时干扰抽水 请况下的水位预测计算，自前还没有合适的计算公式，因此，只能 以辐射并的集水管的分布范围及其抽水能力来控制，即辐射并应是 降水区的各降水含水层出水量一倍以上，一般情况下可以达到降水 深度要求。

7.3.9随着深大基坑的大量出现，其降水受到高度重礼

下水位的下降、提高降水效果，并为基坑开挖土方创造条件，应租 居地层条件优先考虑在基坑内布设一定数量的渗并，条件不具备日 也可布设抽水井。当上下层水水质混合后不影响地下水环境时，可 主基坑四周的抽水井之间布设渗井，以在含水层渗透系数较小，扎 水井影响范围有限时提高降水效果、加速地下水位的下降

水井影响范围有限时提高降水效果、加速地下水位的下降。 7.3.10采用渗井降水的工程，主要通过引渗并将上层水引渗至基 坑底部以下强导水层中消纳，达到降水的自的。一般情况下，采用 渗井方法要符合三个条件：上部含水层的渗透性要低于下部含水层； 基坑出水量要小于下部含水层水位上升至基底以下0.5m时可消纳的 水量；下部含水层水位应远低于基坑底面。采用渗并降水需要考虑 三方面的问题： 一是需要多少渗井才能满足将上层水全部导入下部强含水层， 下部强含水层能否快速消纳。需要注意的是渗并的出水能力与成井 质量关系很大，现实中常会出现渗井出水能力不足造成上层水水位 降不下去的情况。 二是在接纳上层水的下部强含水层水位将上升，抬升的水位如 果在基坑底面以上，不能满足降水技术要求，可以采用抽渗结合的 方法。水位变化预测可以用达西公式和裘布依公式等计算。 三是北京市的上层水水质一般较差，采用渗井把上层水导入下 层水会造成下层水水质恶化，因此，采用渗井方法应以不恶化下层 水水环境为前提。自前降水工作完成后的封并，有时也不能有效封 堵地下水之间通过渗井过滤层的联系，会造成长时间的影响。

7.3.10采用渗井降水的工程，主要通过引渗井将上层

近建（构）筑物及各类管线等的影响越来越不能忽视，如何评价这 种影响成为施工降水设计重要的内容。自前比较常用的方法是采用 线性变形体计算模型，用分层总和法计算地面沉降量。采用分层总 和法计算评价地面沉降应先计算基坑及其周边地下水位降低值，并 确定基坑及周边的孔隙水压力变化，然后通过确定有效应力增量计

算地面沉降增量。由于分层总和法的理论假定条件遵循虎克定律， 应力一应变呈直线关系，土体任何一点都不能产生塑性变形等等，与 土体的实际应力一应变状态不相一致，同时公式中采用的计算参数系 室内有侧限固结试验测得的压缩模量，试验条件与基础底面压缩层 不同深度处的实际侧限条件不同等，因此计算值与实际值有一定出 入，考虑到工程的安全性，采用分层总和法计算结果偏于安全，本 规程中规定，可以用分层总和法计算结果评价地面沉降的影响。 另外真空管井降水工艺不仅应考虑含水层水体的疏干引起的附 加有效应力的增加导致的地面沉降，而且还应注意由于管并周围地 层真空场的存在而引起附加有效应力的增加而产生的地面附加沉降 由于该方面工程实测统计资料不足，只能在今后积累大量工程经验 研究后补充完善。 7.3.15根据抽气速率的大小，一台水环式真空泵可通过节门控制 司时带1口或多口真空管井。 7.3.20由于降水并和供水并不同，降水并是短期行为，供水并是 长期使用，只要降水井在降水期间不会产生不良地质现象和降水设 备正常运转就行，因此，降水井在抽水初期和运行后的含砂量远小 于供水井的含砂量。由于辐射井的辐射管反滤层的形成和基坑开挖 后土层的减薄容易造成不良地质现象，因此，对辐射井抽水半小时

7.3.20由于降水井和供水井不同，降水井是短期行为，供水井是 长期使用，只要降水井在降水期间不会产生不良地质现象和降水设 备正常运转就行，因此，降水井在抽水初期和运行后的含砂量远小 于供水并的含砂量。由手辐射井的辐射管反滤层的形成和基坑开挖 后王层的减薄容易造成不良地质现象，因此，对辐射井抽水半小时 和运行时的含砂量要求比管井要求严格

7.4.1~7.4.5集水明排是在基坑内设置排水沟和集水井，用抽水 设备将基坑中积水从集水井抽出，达到疏干基坑内积水的目的。排 水设备的选择应依据设计排水量确定。集水明排可单独采用，亦可 与其它方法结合使用。当含水层底板位于基坑底面以上或基坑地面 接近含水层底板时，降水方法可能存在疏不干问题，需要集水明排。 当实际工程中出现采用集水明排补救降水方法出现的疏不于问题，

预留的肥槽满足不了技术要求的情况时，排水沟和集水井的设置要 验算对边坡支护结构稳定性的影响。 集水明排需要注意避免出现流砂、管涌、边坡塌陷、地面沉降 等问题。

7.5.1基坑开挖或降水后不可避免地要造成周围地下水位

7.5.1基坑开挖或降水后不可避免地要造成周围地下水位的下降， 从而使该地段的地面沉降和地下构筑物因不均匀沉降而受到不同程 度的损伤。为减少这类影响，可对保护区内采取回灌措施。如果建 筑物离基坑远，且为均匀透水层，中间无隔水层时，则可采用最简 单、最经济的回灌沟的方法，如果建筑物离基坑近，且为弱透水层 或有隔水层时，则必须用回灌井或回灌砂并。如果从保护地下水资 源角度考虑时，可以用回灌方法把抽取的地下水回灌至同层或异层 中，异层回灌需考虑各层水水质的差异和影响

单、最经济的回灌沟的方法，如果建筑物离基坑近，且为羽透水层 或有隔水层时，则必须用回灌井或回灌砂并。如果从保护地下水资 源角度考虑时，可以用回灌方法把抽取的地下水回灌至同层或异层 中，异层回灌需考虑各层水水质的差异和影响。 7.5.2回灌井与降水井之间应根据同层回灌或异层回灌分别确定 对于同层回灌，当回灌井与抽水井距离过小时，水流彼此干扰大， 透水通道易贯通，将加大抽水负担，也有可能使降水效果大大降低， 基于保护周边环境时，对被保护物处地下水位也很难保持在原始状

中，并层回灌而考感谷层水水质的左开和影啊。 7.5.2回灌井与降水井之间应根据同层回灌或异层回灌分别确定 对于同层回灌，当回灌井与抽水井距离过小时，水流彼此干扰大， 透水通道易贯通，将加大抽水负担，也有可能使降水效果大大降低， 基于保护周边环境时，对被保护物处地下水位也很难保持在原始状 态。条文中确定的同层回灌的回灌井与降水井的距离不宜小于6m， 在北京是一个偏小的距离，对于细颗粒砂土含水层或许可行，对子 粗颗粒如碎石土含水层则距离太小。回灌井与降水井的距离应根据 含水层的透水性、厚度等，通过计算确定，一方面最大限度减少抽 水并抽取的水量，另一方面确保被保护物的安全。对于异层回灌， 可灌井与降水并的距离没有限制，但要确保回灌井成井质量和抽水 层位和回灌层位之间的封堵效果。

7.5.2回灌井与降水井之间应根据同层回灌或异

7.5.3从保护已有建筑物、构筑物和地下管线设置回灌并，

确保被保护物周围地下水位没有大的变化，这就要求合理设置回 灌井的位置和井的间距，使基坑降水的影响范围不超过回灌井井排

的范围。一般而言，回灌井平面布置主要根据降水井和被保护物的 立置确定，回灌井的数量应根据抽水井数量、降低地下水位影响范 围和程度、回灌井的效用等综合确定。

7.5.6为保护已有建筑物、构

量应根据实际的地下水位的变化及时调节，既要防止回灌水量过大 而渗入基坑影响施工，又要防止回灌水量过小，使地下水位失控影 响回灌效果，因此，要求在基坑附近设置一定数量的观测孔，定时 进行观测和分析，以便及时调整回灌水量。 为保护地下水资源进行的回灌，回灌设施的效率则是回灌措施 成败的关键，因此对回灌并的日常维护是回灌过程中的重要工作。 一方面，回灌用水要保持清洁，以防止堵塞，另一方面，应定期对 回灌井进行回扬，清洗透水通道，保证回灌井的效率。 7.5.7有时回灌后引起的地下水位升高可能造成已有地下室漏水 等不良现象，为避免不必要的灾害产生，回灌后引起的水位不宜超 过原水位标高，因此，应在工程周边环境设置一定数量的观测孔， 定时进行观测和分析， 便及时调整回灌水量

等不良现象，为避免不必要的灾害产生，回灌后引起的水位不宜超 过原水位标高，因此，应在工程周边环境设置一定数量的观测孔， 定时进行观测和分析，以便及时调整回灌水量，

7.6.1对于一个基坑而言，一般情况下，初期抽水量较大，后期出 水量逐渐减小到一个稳定程度。在抽水后期，许多基坑会出现降水 并水位较低，水泵抽不上来水的情况，这就要求抽水过程中应定时 对降水井中地下水位进行量测并宜对抽水量进行量测，根据降水井 的水位情况及抽水量，及时调整各并抽水量，确保水泵能够正常运 转。

变化情况，因此，在基坑中心或群井于扰最小处及基坑四周，宜布 设一定数量的观测孔。通过定时量测坑内、外观测孔中地下水位变 化，可以准确判断降水效果，有效指导基坑开挖进程。

.6.3基坑降水可引起基坑周边一定范围内的地面沉降，对临近基 坑的建筑物及各类地下管线可能造成不利影响，因此，应在临近基 坑的建筑物及各类地下管线上设置沉降观测点、定时观测沉降，通 过沉降量及变化趋势分析对建（构）筑物的影响程度，以便及时采 取工程措施。 7.6.4降水运行期间，已经出现过降水井抽水（或明排中）含砂量 过大，造成基坑或周边的地面塌陷，危害很大，为避免出现类似现 象，本规程明确规定了降水运营期间的抽水含砂量限值，这就要求 降水期间定时测量抽排水的含砂量，如果含砂量超过充许值，必须 平取诸加停抽补共等工程拱施

坑的建筑物及各类地下管线可能造成不利影响，因此，应在临近基 坑的建筑物及各类地下管线上设置沉降观测点、定时观测沉降，通 过沉降量及变化趋势分析对建（构）筑物的影响程度，以便及时采 取工程措施。

8.1.1本条强调应根据支护结构设计、地下水控制及周边环境要求 确定基坑开挖方案，且开挖方案要符合设计条件及要求。 8.1.2基坑周边荷载包括施工材料、设施、设备或车辆荷载等。基 坑周边荷载严禁超过设计要求的地面荷载限值，且其分布范围严禁 越过设计要求的边界。基坑土方开挖应本着：自上而下分段分层、 依次进行，随时作成一定的坡度，以利泄水，避免先挖坡脚，造成 坡体失稳。相邻基坑和管沟开挖时，应遵循先深后浅或同时进行的 施工顺序。

8.2.2本条规定了基坑开挖方案应包括的内容，特别强调应考虑与 支护结构形式相适应的开挖方式、开挖时间、开挖顺序。 8.2.4本条特别强调应考虑冬季、雨季等气候影响因素对开挖的影 响。

8.2.5本条强调了在土方开挖过程中，发生支护结构、周边理

形超过控制值或发生与原设计条件及设计工况不符现象等异常情况 时，应立即停止开挖，采取相应处理措施后方可继续开挖施工 8.2.6坑内地下水位指坑内大面积的地下水水位，应低于开挖面 0.5m以上方可进行土方开挖。 8.2.8对基坑士方开挖时的支护结构、工程桩和槽底的防护及保护 提出了基本要求。

8.3.1基坑安全事故多数是由于水的原因造成的，本条引

8.3.1基坑安全事故多数是由于水的原因造成的，本条强调对基块

周边地面、槽底采取截排水措施，使基坑内不积水，在放坡开挖 应对坡顶、坡面、坡脚采取保护措施，防止地表水流入坑壁后土 以确保基坑的稳定性与安全性

8.3.2本条强调在土方开挖过程中如发现基坑侧壁出现渗水或 水时，应及时查明原因，采取封堵、明排等措施，避免造成坑壁 土体流失，从而影响支护结构稳定性。

8.4.1~8.4.2本条强调在基坑开挖完成后，要及时对槽底的地基 土进行防护和保护。

8.4.3回填土不得用腐植土、冻土及含水量大的士

自前大部分工程肥槽回填均采用土方车或铲车直接倒入填王方 式，监理也疏于管理，导致肥槽回填质量极差。以北京某大厦肥槽 可填为例，采用该方法回填后不到两年时间，由于水的浸泡，导致 肥槽部位填土沉降陷落，进而导致该部位理设的多种管线折断，造 成该大厦停电停水停气等严重后果。为了修复肥槽填士密实，采用 了小型设备单管旋喷钻机进行高压旋喷注浆，造价超过300万元。 建设方被迫起诉施工方，金额巨大。这是一起典型的由于肥槽回填 施工质量引起的合同纠纷的案例。 还有因肥槽狭窄，无法实施回填土分层实，嫌低标号混凝土 和砂浆贵，选择了级配砂石作回填料，相应采用了“水法”，即边 填料边用水冲使之密实，这种做法也是不可取的。 一种情况底板上设后浇带，尚可通过坑内的抽水井将该部分水 抽出；另一种情况则是未设后浇带，这些水对该部分建构筑物浮力 不可忽视，某工程由于采用水夯法回填肥槽导致底板开裂即是案例。 无其当有不良地质情况时及时回填是十分必要的，又由于肥槽 狭窄若采用水夯法，其后果将是很严重的，例如有顺向基坑的煤层， 大量水的灌入可能导致临近建筑物地基基础水浸、开裂。

因此要求施工方采用合适的材料及方法进行回填，既可 量安全快捷文经济环保。

因此要求施工方采用合适的材料及方法进行回填，既可保证质 全快捷又经济环保。

9.1.5监测单位应严格依据监测方案进行监测，并及时处理、分析 监测数据，而不是仅仅提供实际监测数据，这样才能为基坑工程实 施动态设计和信息化施工提供可靠依据。当监测数据达到监测报警 值时，监测单位必须立即通报建设方及相关单位，以便建设单位和 有关各方及时分析原因并采取相应措施。 9.1.6仪器监测有其局限性，不能显示基坑及周边环境所有的变化 情况，也很难做到实时监测，而现场巡视检查具有很强的时效性和 灵活性，能够及时发现安全隐惠，弥补仪器监测的不足，同时也是 预防基坑工程事故既经济又有效的方注

情况，也很难做到实时监测，而现场巡视检查具有很强的时效性和 灵活性，能够及时发现安全隐惠，弥补仪器监测的不足，同时也是 预防基坑工程事故既经济又有效的方法

9.2.1基坑工程监测是一个系统，系统内的各监测项目有必然的、 内在的联系。限于监测手段、精度及现场条件，某一单项的监测结 果往往不能揭示和反映基坑工程的整体情况，必须根据工程现场实 际情况，形成一个有效的、完整的与设计及施工情况相适应的监测 系统并进行监测，才能提供完整、系统的监测数据和资料，才能通 过监测项自之间的内在联系作出准确地分析、判断，为优化设计和 信息化施工提供可靠的依据。

9.2.2基坑监测项目应依据基坑侧壁安全等级做适当选择DBJ41／T 198-2018 河南省中小学校智能化系统设计标准，

级越高“应测”项目越多，反之亦然。同时，基坑监测文是一项耗 时费钱的工作，在能够满足信息化施工要求、确保基坑安全的前提 下，尽可能减少监测项目。本条借鉴了相关规范，并结合了北京地 区基坑工程监测实际需要。

时，支护结构的安全系数较大，适当减小监测频率是合理的。本条 借鉴了相关规范，并结合了北京地区基坑工程监测实际需要。 9.5.3基坑工程动工前开始观测基坑周边环境的沉降，可测得支护 结构施工扰动对周边环境的影响，对某些敏感地层是非常必要的。 对于多数监测项目而言，应当于基坑开挖前测得初始值，但有些与 支护方法及施工工艺关系密切的监测项目，其初始值不能够于基坑 开挖前取得，如土钉墙支护时位于坡顶的水平位移和沉降初始值

时，支护结构的安全系数较大，适当减小监测频率是合理的。本条 借鉴了相关规范农村饮水安全工程实施方案编制规程SL559-2011.pdf，并结合了北京地区基坑工程监测实际需要。

9.6.4本条列出的都是在工程实践中总结出来的基坑及周边环 出现的危险情况，一旦出现这些情况，将可能严重威胁基坑及周 环境中被保护对象的安全，必须立即发出危险报警，通知建设、 计、施工、监理及其他相关单位及时采取措施，保证基坑及周边 境的安全。

9.7.1为了确保监测工作质量，保证基坑及周边环境的安全和正常 使用，防止监测工作中的弄虚作假，本条强调基坑工程监测成果资 料必须完整、清晰、签字必须齐全。 9.7.6当日报表是信息化施工的重要依据。每次监测完成后，监测 人员应及时进行数据处理和分析，形成当日报表，提供给委托单位 和相关单位。当日报表强调及时性和准确性，对监测项目应有警示 状态的判断性结论 阶段性报告是经过一段时间的监测后，监测单位通过对以往监 测数据和相关资料、工况的综合分析，总结出的各监测项目以及整 个监测系统的变化规律、发展趋势及其评价，用于总结经验、优化 设计和指导下一步的施工。阶段性监测报告可以是周报、月报或根 据工程的需要确定。报告的形式是文字叙述和图形曲线相结合，对 于监测项目监测值的变化过程和发展趋势应以过程曲线表示为宜。 价段性监测报告强调分析和预测的科学性、准确性，报告的结论要 求依据充分。 总结报告是基坑工程监测工作全部完成后监测单位提交给委托 单位的峻工报告。总结报告应提供完整的监测过程资料，对整个监 测过程中所做的工作、监测成果及一些工作程序文件均应有详细的 说明。