标准规范下载简介
CJJ∕T 284-2018 热力机械顶管技术标准.pdf9.1.3结构防水等级根据现行国家标准《地下工程防水技术规 范》GB50108防水等级规定，整个工程的防水等级可与管材单 元、重要部位的防水等级不同。针对不同的防水等级提出与之相 应的可靠措施，才是正确的防水设计方法。否则，定级不准，势 必有用超过标准或低于标准的措施，从而造成造价过高或质量下 降的后果。顶管管材接口数量较多，除管材本身自防水外，“管 道接口防水”、“检查室洞口防水”应是重点。 根据现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB50108防 水等级规定，二级防水等级要求为：顶部不允许滴漏，其他部位 不允许漏水，结构表面可有少量湿渍，总湿渍面积不大于总防水 面积的2/1000，任意100m防水面积上的湿渍不超过3处，单 个湿渍的最大面积不大于0.2m²；顶管隧道工程中漏水的平均渗 漏量不应大于0.05L/（m²·d），任意100m²防水面积渗漏量不应 大于0.15L/(m²·d）。
9.1.6预防预制钢筋混凝土管的早期开裂，需采取综合的技术
严格控制水泥用量，采用低水化热的水泥： 2 优化混凝土配合比，控制用水量； 3 严格控制混凝土的落度和入模温度； 4 采用可靠的振捣措施，确保密实度； 5 加强混凝土的养护条件，严格控制拆模时间
9.2.1管道接口应承担两项功能：
止水的渗漏（包括地基沉降引起的管口局部变形）。9.2.2结合其他市政顶管管道接口防水经验，并考虑热力管道的使用特点，依据管道接口所承担的功能和设计原则，经过专题专项的研究和工程的实践，最终确定了适用于热力工程的顶管接口形式。设计主防水为单道防水和双道防水两套设计方案，防水防线组成为承口端面胶板、聚醚型聚氨酯遇水膨胀胶条和嵌缝聚氨酯密封膏。9.2.3楔形橡胶密封圈是承插口之间的主要防水材料，利用承插口对接时对该密封圈截面沿管道径向压缩产生的回弹力（压缩应力），在密封产品和承口、插口接触面上形成接触应力，达到密封止水效果。热力顶管结构内环境有着高温的特点，为了能够满足结构的100年使用寿命，对管节之间的防水材料有特殊的要求。1管片防水材料材质的选择三元乙丙橡胶具有优异的耐老化、耐臭氧、耐腐蚀等性能，因此被广泛用作市政给水排水管道和地铁隧道的防水材料，但其和硅橡胶相比，三元乙丙橡胶长期耐高温性能稍差于硅橡胶。考虑到热力隧道长期的高温高湿环境特点T／CHTS 20008-2020 美丽高速公路 管理服务指南.pdf，选用硅橡胶作为热力顶管管道的主防水材料应具有更优异的耐老化性。两种胶料的性能对比见表1：表1硅橡胶和三元乙丙橡胶材料性能指标对比表三元乙丙橡胶项目单位硅橡胶硫黄硫化体系过氧化物体系邵尔A646566硬度拉伸强度MPa898扯断伸长率%470400370压缩永久(150℃×24h)%19变形(100℃X24h)%401280
注：硅橡胶的热空气老化试验条件为150℃×96h，三元乙丙橡胶热空气老化试 条件为150℃×48h
2管道接口防水材料（硅橡胶）人工加速老化实验 试验原理：橡胶密封垫在顶管工程中，其作用是防止结构内 部或外部水的泄漏。橡胶垫在整个使用过程中处于压缩状态，属 于静态密封。顶管内气候环境与室内气候环境大致相当，橡胶密 封垫在使用过程中所发生的老化主要是热氧老化，同时受机械应 力和水的作用。因此可以利用测定橡胶密封制品贮存期的方法来 顶测橡胶密封垫的使用期，即利用热空气加速老化的方法外推计 算。从室温到高温热空气加速老化的一定温度范围内，其老化 理是相同的，即性能与老化时间和老化温度之间存在着特定的关 系，按照标准给定的公式即可计算出常温下的寿命。 实验依据：国家现行标准《静密封橡胶零件贮存期快速测定 方法》HG/T3087、《硫化橡胶或热塑性橡胶压缩永久变形的 则定》GB/T7759.1~7759.2。 3试验方法 1）热空气老化试验温度 取五个试验温度：453K、443K、433K、423K、413K。 2）老化性能项目 根据橡胶密封垫的实际使用情况，选择压缩永久变形作为寿 命预测的试验项目。试样为圆柱形，规格尺寸为$10×10，压缩 率为30%。按照现行行业标准《静密封橡胶零件贮存期快速测
5计算过程 老化特性指标y与老化时间之间关系可按下式描述：
式中：y——对应力松弛为任一老化时间t时的应力于与老化前 的初始应力f。的比值，对于拉断伸长率为任何一老 化时间时伸长率L与老化前的伸长率L的比值，
K= Ac E/RI
式中：yi 第i个老化温度下，第i个测试点特性指标的试 验值； >，一—第i个老化温度下，第i个测试点特性指标的预 测值。 利用逐次逼近法估计参数： 式（6）经过对数变换后可得如下直线形式：
Y=a+bX 式中：Y=lgy;a=lgB;b= K
按最小二乘法估计α和b：
由此可求得p个试验温度下的常数K，=一2.303b;和B， 10ai。则式（6）中参数B的估计值：
（7）经对数变换后可得如下形式
W=lgK;C=lgA;D=
按最小二乘法估计C和D：
ZWZ 2WZ 力 (2Z)2 ZZ2— p C=ZW DZ 力 p
由此可计算P个试验温度下的速度常数K的估计值K =10(C+DZ,。 于是
统计分析W=C十DZ方程的线性相关性，按下式计算相关 系数广：
查相关系数表中显著性水准为0.01，自由度df=p一2的表 值，如果计算值大于表值，则W与Z显著相关，方程成立。 W的预测区间估计，按下列公式计算W的标准偏差
则W的置信界限的上限为：
W=C+DZ+tS.
式中t可以从自由度df=p一2和显著性水准为0.5时的单侧界 限t的相关数值表中查出。 按照式（19）得到贮存温度下的常数的上限为
K = 10(c+D2+sw）
在给定临界值的条件下得出不同温度的贮存期限。贮存期按 下式计算：
经计算后得出的结论：经100年压缩永久变形下降 到0.2832。 6结果讨论 根据本实验结论可见，硫化硅橡胶在70℃的温度环境下， 预测经100年的压缩静密封状态下的压缩永久变形为28.32% 近似30%），即可理解为产品在70℃的温度下经历100年的静 压缩后，产品压缩量的变形量约为30%。由于实验采用原始压 宿量为25%，则可计算压缩永久变形量为产品原始高度的： 25%×30%=7.5%，即压缩永久变形的绝对量很小。这一结论 为材料的应用提供了很好的保证
表3硅橡胶防水材料性能指标
8粘合试验 硅橡胶由于其表面惰性，属于难粘材料，氯丁酚醛胶粘剂是 目前隧道管道工程广泛使用的胶粘剂，试验过程中选择了几种胶 粘剂进行了对比试验，结果见表4。
根据对比试验的结果，选用室温硫化硅胶胶粘剂作为热力顶 管管道粘合材料。 9试验结果 在设计的试验水压（0.2MPa）条件下，两套设计方案在密 封圈与管道接触部位均无渗漏水情况。承口钢环应有足够的刚 度，以承受顶推过程中侧向力对钢环产生变形的影响；因此承口 钢环的材料应选用Q235及以上标号的板材，板材厚度不能低于 10mm。为确保承口钢环的尺寸精度，应采用胀圆设备加工
9.3.1、9.3.2检查室洞口是机械顶管工程重点防水部位，需结 合热力工程的特点，充分考虑热力工艺管道的伸缩和温度变化对 结构和防水的影响，所以采取了水平和垂直两个方向均设柔性防 水材料，并根据工程经验对钢质顶管伸人检查室部分进行了 规定。
0.1.1本条规定了现场调查应考虑全面，应根据设计路由确定 页管施工所涉及的拆改移、保护、平整、挖填、疏排、加固、剪 除、架设铺设、导行等措施或方案。 10.1.2顶管施工方案包括下列内容： 1施工标准及依据内容包括方案编制依据的法律、法规、 规范、规程等，编制方案所依据的设计文件、地质勘察报告、地 下障碍物调查报告以及其他相关资料。 2工程概况的内容包括：1）工程项目名称、工作内容、工 程期限和施工要求；2）工程的地理位置、交通条件、地形地貌、 气候特征等；3）周边构筑物、地下管线以及施工场地条件等； 4）工程地质条件、水文地质条件，着重说明影响顶管施工的主 要地质因素；5）应有管线平面图、部面图；6）应介绍工程的相 关单位；7）按照管线设计及位置说明施工顺序，按照工序计算 工程总量。 3施工组织与管理措施包括施工组织管理体系以及人员健 康、环境保护措施。施工进度计划图应合理安排。除施工工艺顺 序外，还包括前期施工准备及后期路面恢复、各种辅助施工的内 容，并且全部列入施工计划的总工期中。 4顶管技术措施包括总顶力估算、后背承载力的估算；后 背、止水圈、基坑导轨、顶管机、油泵、油缸的安装方法；顶管 进出洞的措施；顶进减阻措施；排渣方式、处理方法；项进纠偏 措施；管道定位、测量方法以及采取的仪器、测量精度分析；地 面变形及周围环境影响的控制措施；中继间的设置、安装、使 用拆除的措施：施工时的通风、供电、通信措施；顶管施工中
10.2.1~10.2.3机械顶管平衡类顶管机有：1）土压平衡式项 管机一一一通过调节出泥舱的土压力稳定开挖面，弃土可从出泥舱 排出的顶管机，可用于淤泥和流塑性黏性土。2）泥水平衡式顶 管机一一通过调节出泥舱的泥水压力稳定开挖面，弃土以泥水方 式排放出顶管机，可用于粉质土和渗透系数较小的砂性土。 顶管机的选型除可按表10.2.1选取外，根据复杂地层和施 工要求还可选择有针对性其他类型的项管机，或对现有顶管机进 行升级改造、增加自动化辅助设备等，以保证顶管目标的实现： 适合复杂地层顶管机早期常用气压平衡式，现趋向于泥水平衡 式。国外除泥水平衡式外还有混合式机型，国内也渐渐出现此类 机型。1994年2月在荷兰完成的顶管工程，DN3000的钢筋混 凝疑土管，曲线向海域顶进，总顶进长度2535m，采用的是具有土 玉、泥水、气压混合的机型。混合式机型是专门为特定工程研制 的，有其局限性，不是通用机型
10.2.4一般400m以下的机械顶管通过工作并内发射的激光束 指引顶进方向，当顶进距离超过400m后，导向激光因严重衰减 无法工作，而曲线顶管激光因不能照射到顶管机也无法工作。使 用自动测量导向系统为顶进指引方向可很好的解决距离超长后的 测量问题，这一系统将设备的实时位置和姿态不断地显示给项管 机操作人员，操作人员借助导向数据控制顶管机沿设计轴线前 行，管道内的自动测站安装在支架上随管道一起前移，并在计算 机的控制下自后向前自动测量导线，测量数据通过无线电台传送 给控制计算机。为了记录顶管机的滚动角和俯仰角，顶管机里装 有一个高精度的双轴倾斜仪，计算机对全站仪和倾斜仪测量数据 进行分析计算机、顶管机中心坐标，显示器上显示有顶管机中心 的偏差数据等信息，指导顶管机操作人员进行修正操作。
10.3.1顶管设备的安装应满足顶管机操作和顶进、工作开结构 安全、顶管轴线及高程、最大顶推力、主材吊装等要求，同时应 做到稳固、顺直。导轨安装的支承角及允许偏差可参考中国工程 建设标准化协会标准《给水排水工程顶管技术规程》CECS246： 2008的规定。 两根导轨的中心间距可按下列公式计算：
10.3.3主顶千斤顶可固定在组合千斤顶架上作整体吊装，根 其顶对称布置的要求，通常选用2、4、6、8只按偶数组合
以使传力均勾和受力稳定
10.3.4顶进作业前应将顶管机及电路、油路、水路、气压、 浆管路和控制系统等进行逐一连接调试，要求各部件安装正确 牢固，不得渗漏；安装后对各分系统逐一进行检查和试转，以保 证设备正常运转。 10.3.6注浆孔的设置可参考现行国家标准《给水排水管道工程 施工及验收规范》GB50268的有关规定。 10.3.7注浆管道分为主管和支管两种，主管道宜选用直径为 40mm50mm的钢管，支管可选用25mm～30mm的橡胶管 要求管路接头在压力1kPa下无渗漏现象。 10.3.8顶管施工所用触变泥浆的性能主要由以下6个指标来 控制： 1密度：用于顶管施工的泥浆密度通常为1.10g/cm²~ 1.16g/cm3。 2静切力：测定静切力一般用1min和10min两个标准的 终切力，一般很小，约100Pa左右，在实际顶管施工中可以不 予考虑。 3黏度：现场施工一般采用漏斗黏度，用漏斗黏度计进行 测量，单位是秒（s）。顶管施工采用的触变泥浆黏度较大，一般 大于30s。 4失水量：用于顶管的泥浆要求有较小的失水量，大于 25cm/30min的，不宜用于顶管施工。 5稳定性：指泥浆性能保持不变的持久性，以24h后从泥 浆中离析出来的水分与原体积的比作为稳定指标。用于顶管的泥 浆要求无离析水。 6pH值：在钢管顶进中，要求pH值<10，以防对钢管腐 虫的不良作用发生。 浆液注入前应搅拌均匀。静置24h后灌注是经验数据，目的 是保证减阻泥浆各成分完全溶解，防止泥浆注入土壤出现水分离 斤流失，影响减阻效果。注浆泵宜采用活塞泵或螺杆泵。设冬和
管路要连接可靠，具有足够的耐压和良好的密封性能。 10.3.9注浆量为管道与周围土层之间的环状间隙的体积的1.5 音～2.0倍是经验数据，注浆过程中应严格控制注浆量，避免出 现漏浆跑浆以及地面隆起等现象。 10.3.10顶管后注人水泥砂浆或粉煤灰水泥砂浆置换触变泥浆 填充管外空隙是防止地面沉陷的必要措施。注置换浆液量根据地 层情况，可按计算空隙量的150%控制，注浆压力应根据覆盖深 度与土质确定。避免注浆量不足地面沉陷或注浆量过大导致地面 隆起。 10.3.11拆除注浆管路后，除封闭注浆孔外，可根据相关产权 单位要求，对穿越重要建（构）筑物置换触变泥浆后使用地探雷 达检测充填密实程度。加强顶管中心轴线上方地面的沉降观测， 观测点沿顶管轴线方向布置。为加强对路面地下重要管线安全和 及时发现顶管施工过程中可能造成的路基空洞不密实等安全隐 患，通过顶管前后对路面雷达图像对比，综合评定顶管施工对道 路结构的影响
10.4工作井洞口止水及封门
10.4.1锚喷护壁工作井洞口止水密封装置的规定可参考本标准 第10.4.3条中橡胶止水装置及其条文说明。 10.4.2高压旋喷桩可以分为单管法、双重管法、三重管法及多 重管法。 10.4.3橡胶止水装置和盘根式止水装置的构造图（图1、图2） 和具体参照表（表5、表6）如下所示。
表5橡胶止水装置尺寸参照表
L一轧兰长度；DI一管道外径；E一穿墙管内径； 0挡圈断面直径：b穿墙管与管道间隙
表6盘根式止水装置尺寸参照表
10.4.4采用钢管做洞口钢套管时，钢管外宜加焊止水环，且周 围应采用钢制框架，按设计位置与钢筋骨架的主筋焊接牢固；钢 管内宜采用具有凝结强度的轻质胶凝材料封堵；钢筋骨架与井室 结构或顶管后背墙的连接筋、螺栓、连接挡板锚筋，应位置准 确、连接牢固。
洞口封门拆除时必须保证竖井结构安全，避免较大的扰动；拆险 洞口封门时必须保证人员安全，脚手架搭设必须牢固，并经验收 合格；拆除深度以保证洞口结构和土体安全为准，不宜过
10.5.1、10.5.2顶管施工时，预制管材应严格按照进场后材料 报验程序执行，经相关方验收或相应的试验检验合格后方可进行 顶进作业，
10.6工作并及后背墙
10.6.1、10.6.2后背墙结构的宽度、厚度、承载力、刚度等应 根据顶管设备选型、最大顶力、竖井结构形式、后背墙背后土体 强度等因素经过计算确定，但必须满足后背墙不被最大顶力反作 用力而破坏；忽略钢制后背铁的影响，假设主顶油缸的顶力通过 后背墙均匀的作用在工作并后背土上（土的内摩擦角Φ值可参考 现行国家标准《城市供热管网暗挖工程技术规程》CJJ200），当 最大总顶力F<后背总反力R时，则认为可保证后背稳定。 在估算后背的稳定性时应注意： 1油缸总顶力的作用点低于后背被动土压力的合力点时， 后背所承受的推力最大； 2油缸总顶力的作用点与后背被动土压力的合力点相同时， 后背所承受的推力略大； 3油缸总顶力的作用点高于后背被动土压力的合力点时： 后背所承受的推力最小：
因此，为使后背能承受较大的推力，工作并应尽可能保 此、后背墙也尽可能埋入井底多一些。
10.7.1顶管始发前，对所有顶进前安装完毕设备进行单独试运 转，并经过联动运转合格；确认拆除洞口临时维护结构的措施完 备；机械顶管时应确认洞口止水圈压板位置符合施工要求；确认 地下水位是否满足施工要求。 10.7.2顶管到达阶段，土体加固可采用高压旋喷、深层搅拌桩 或注水泥浆等方法。不充许采用破碎头或者风镐等震动性很大的 拆除机械，以免对结构造成二次破坏。顶管进入接收阶段顶管机 控制参数的变化，以确保项管机顺利进并。接收装置的标高应根 据顶管机进井前的实际测量数据设定。防止泥浆、地下水、流沙 等进入接收井，避免引起渗漏、沉降和塌影响安全，洞口封堵 措施有设止水环、注浆、填充柔性材料等。
10.8.1中继站油缸安装在顶进管道的中间部位作为按力进 具。当顶进阻力（即掘进机所受迎面阻力与顶进管道所受摩擦阻 力之和）超过主顶工作站的顶推能力、施工管道或者后座装置所 允许承受的最大荷载，无法一次到达要求的顶进距离时，则需要 在施工的管线之间安装中继站进行辅助施工，实行分段逐级 顶进。 10.8.2中继间的顶力储备平均按30%计，用公式（10.8.2） 中的0.7表示，估算时忽略顶管机类型，并假设第1号中继间安 装在前50m的位置。如果施工中的摩擦阻力比预期的要小，则 可以相应加大中继站的间距；反之，则应适当减小其间距。 10.8.3顶管距离在400m1000m的属于超长距离顶管。
部的组成部分（如推进油缸、连接件、均压环和液压管线等）将 由工作人员通过手工的方法进行拆卸，以备它用。在拆卸工作完 成之后，所留下的区间，可以借助于后面的中继站将其合拢封 闭，或者通过现场浇筑混凝土的方法形成衬砌
10.9.6机械顶管施工若较长时间停顿，泥浆容易固化，造成管 壁阻力增大，进而导致顶力加大或无法继续项进的情况。故顶管 施工中要连续顶进，无故障等特殊原因不可停顿。出现异常问题 必须立即停止作业，分析原因，制定有效措施消除隐患，确保施 工作业有序进行。 10.9.7按编号顺序的管节进行顶进是为了保证热力管道固定 导向支架位置安装正确。 10.9.11拆除各种管路指顶管机械、设备的相关管路，拆除和 连接均应保证安全，并且保证管路完好，接口密封完好、严密， 拆除的管路、电缆等应妥善保存，接口、阀门应上油保存，以免 锈蚀。同时在拆除作业时应采取相应排放污水、废弃物等控制措 施，避免污染环境。 10.9.13贯通水平偏差参考现行行业标准《城市供热管网暗挖 工程技术规程》CJJ200的有关规定。为了满足顶管施工精度要 求，在施工中必须对下面几个参数进行测量： 1）顶进方向的垂直偏差； 2）顶进方向的水平偏差； 3）掘进机机身的转动； 4）掘进机的姿态； 5）顶进长度。 热力顶管对施工精度要求特别高。顶管施工必须严格按照设 定的管道中心线和工作坑位建立地面与地下的测量控制系统，控 制点应布置在不宜扰动、视线清晰、方便校核的地方，并加以保 护。在安装测量装置时，所用的测量仪器应和工作坑的坑底和坑
10.9.13通水平偏差参考现行行业标准《城市供执管网暗控
工程技术规程》CJJ200的有关规定。为了满足顶管施工精度要 求，在施工中必须对下面几个参数进行测量： 1）顶进方向的垂直偏差； 2）顶进方向的水平偏差； 3）掘进机机身的转动； 4）掘进机的姿态； 5）顶进长度。 热力顶管对施工精度要求特别高。顶管施工必须严格按照设 定的管道中心线和工作坑位建立地面与地下的测量控制系统，控 制点应布置在不宜扰动、视线清晰、方便校核的地方，并加以保 护。在安装测量装置时，所用的测量仪器应和工作坑的坑底和坑
壁分开，避免这些位置在施工由于项进力的施加产生位移，从而 和起始位置不一致，则很容易产生误差。 10.9.14曲线段前几节管接口处可预埋钢板、预设拉杆是为了 以备控制和保持接口张开量；对于软土层或曲率半径较小的顶 管，可在顶管机后续管节的每个接口间隙位置，预设间隙调整 器，形成整体弯曲弧度导向管段。 10.9.15长距离顶管时管节长度可以适当加大。 10.9.16常用注浆法填充管外壁与土体之间的缝隙，对被扰动 的土体进行胶结固化。注浆材料宜为水泥与粉煤灰混合浆液。注 浆编组进行，可将相邻的二组注浆孔编一个单元，分别作为注浆 孔与排浆孔，自注浆孔注入固结浆液，将润滑浆从相邻排浆孔挤 出，要保持一定的时间，尽量多地排出润滑浆。 固结浆的注入从管道一端开始，依次顺序进行。全线注浆完 成后，应关闭注浆阀门，静态保持压力稳定直至固结浆初凝。浆 液初凝后，进行第二次注浆，将原来的排浆孔作为注浆孔，原来 的注浆孔为排浆孔，交替进行，注浆次数不宜少于3次，每两次 的间隔不宜大于24h。 固结浆的注入压力宜控制在主动土压力与被动土压力之间 当有其他地下管线及构筑物时，应控制注浆压力。 顶管工程贯通后管缝封闭可采用柔性材料，注浆孔采用防渗 水泥封闭
11.1.1～11.1.6热力机械顶管工程，一般位于不具备明开条件 的复杂的城市环境中，无论是工作井施工还是管节的机械顶进施 工，不可避免地对地层产生扰动，引起的地层变形会对周边地下 管线和地上建（构）筑物产生影响甚至破坏。机械顶管施工需要 考虑对周边环境的不利影响。监控量测可以掌握支护和管节及周 边环境的动态，是监视和判断机械顶管施工过程和施工影响范围 内的周边环境是否安全和稳定的重要手段，利用监测结果为设计 和施工提供参考依据，因此采用机械顶管施工的热力工程，需进 行监控量测专项设计，作为设计文件的重要组成内容
11.3顶进方向监测项目与控制
11.3.2本条考虑热力管道安装要求，规定了钢筋混凝王顶管顶 进方向监测项目和控制标准允许偏差值。 11.3.3钢质顶管顶进允许偏差标准参考现行国家标准《油气输 送管道穿越工程施工规范》GB50424中的相应规定。
11.3.2本条考虑热力管道安装要求，规定了钢筋混凝王顶管顶 进方向监测项目和控制标准允许偏差值。 11.3.3钢质顶管顶进允许偏差标准参考现行国家标准《油气输 送管道穿越工程施工规范》GB50424中的相应规定。
11.3.2本条考虑热力管道安装要求钢结构吊装施工方案，规定了钢筋混凝王顶管顶
送管道穿越工程施工规范》GB50424中的相应规定。
12.1.1本条是参考现行国家标准《建设工程分类标准》GB/1 50841对单位工程进行划分。 12.1.2本条要求工程质量验收标准贯彻“验评分离、强化验 收、完善手段、过程控制”的方针进行。 单位工程：分部工程：土建工程、热机工程。 土建工程：顶管分项工程（管道接口连接、顶管管道（预制 钢筋混凝土管、钢管）、工作井、项进、注浆、检查室）。 12.1.3本条是要求施工单位按《建设工程质量管理条例》对本 单位施工的工程质量负责。工程完工后施工单位自行检验合格， 监理单位进行预验收合格后，建设单位组织整体验收。 12.1.4顶管工程质量验收合格应符合下列规定： 1主要材料：预制钢筋混凝土管进行现场混凝土强度检测 回弹记录、构配件、钢管。 2质量控制资料应完整，应附有： 1）预制混凝土构件管材进场抽检记录； 2）顶管施工原始记录； 3）顶管验收记录； 4）注浆记录； 5）顶管段雷达检测报告； 6）顶管沉降观测记录。 3质量控制资料应填写规范真实，签字、盖章及填写日期 要齐全。 4预制管材混凝土强度及抗渗性能检测报告。 5预制混凝土管的止水橡胶圈，主要功能抽查及见证试验
应符合国家现行标准的规定； 6观感质量验收应符合要求：顶管直顺、接口无渗漏。 12.1.5按《建设工程质量管理条例》竣工资料要求，包括建 设、勘察、设计、施工、监理等全部资料DB15／T 710.1-2020 雷电灾害风险评估技术规范 第1部分：建（构）筑物单体，相关单位在完工后均 应提交建设单位，由建设单位向城建档案馆移交。
12.2.1检查室内结构施工：钢筋原复试、混凝王强度报告、抗 渗性能报告、防水卷材复试报告。回填：井室顶板500mm以 内，压实度达大于等于87%（分层夯实）；室顶板500mm以上， 压实度达大于等于98%（分层夯实）以设计值为准；附有压实 度记录表（素土、灰土、级配砂石）。 12.2.2对进场顶管管节全数验收，混凝土管节应进行回弹强度 验收。钢筋混凝土管数量较大时，监理单位应安排监理进驻构件 厂进行隐蔽验收和相应见证试验。带有预埋铁的特殊管材一般为 安装固定支架或导向支架位置，施工单位在进行顶管施工前应编 制布管图，对每一节管材进行编号，并严格按照编号进行顶管施 工，防止特殊管材位置错误。
12.3.5顶管工程验收作为工程竣工验收的一部分，由建设单位