标准规范下载简介
预制装配整体式钢筋混凝土结构技术规范.pdfA.0.2预埋件及预埋孔洞的允许偏差标准及检验方法
A.0.4钢筋加工的允许偏差标准及检验
A.0.5钢筋安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差(mm)检验方法长、宽± 10 钢尺检查绑扎钢筋网网眼尺寸±20钢尺量连续三档，取最大值长±10钢尺检查绑扎钢筋笼宽、高±5钢尺检查间距±10钢尺量两端、中间各一点排距±5取最大值基础±10钢尺检查受力钢筋保护层柱、梁±5钢尺检查厚度板、墙、壳±3钢尺检查绑扎箍筋、横向钢筋间距±5钢尺量连续三档住宅工程电气施工组织设计，取最大值钢筋弯起点位置20 钢尺检查中心线位置5钢尺检查预埋件水平高差+3, 0钢尺和塞尺检查A. 0.6构件脱模起吊时混凝土强度充许值达到设计的混凝土立方体抗压强度构件类型构件跨度(m)标准值的百分率(%)≤2≥40板>2,≤8≥65>8≥75≤8≥50梁>8≥75 柱≥65≤8≥50阳台>8≥75
构件表面面砖允许偏差标准与检验方法
1为了便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说 明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2规范中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为：“应符合·的规 定”或“应按执行。
预制装配整体式钢筋混凝土结构技术规范
3.0.1根据日本的研究成果，当预制构件及其连接的承载力与变形符合本规范
第6章且构造符合本规范第4章的要求时，其整体计算可按现浇钢筋混凝土结构 同样的方法进行。 3.0.2预制装配式整体式钢筋混凝土建筑的最大适用高度是参照《高层建筑混 凝土结构技术规程》中的规定。 3.0.3本规范根据近年来深圳市高层建筑抗震设计的经验，对基于性能抗震设 计提出了不同的抗震性能目标，如对设防烈度地震作用下框架梁、框架柱、剪力 墙等给出了弹性一、弹性二、不屈服等可选用的不同性能目标，同时相应给出了 罕遇地震作用下构件的性能目标，设计人员也可根据工程重要性、结构的不同情 况及关键构件的作用建议更合适的抗震性能目标，经业主和有关部门审查通过后 执行。不同性能目标下结构的抗震安全度不同。 本规范第5.3节给出了设防烈度地震作用下不同性能目标的详细设计方法，即屈 服判别法，同时当设防烈度地震作用下结构选用弹性目标时，罕遇地震作用下也 可采用屈服判别法对结构构件进行不屈服的性能判别。 3.0.4～3.0.5这两条是对预制装配整体式钢筋混凝土结构设计的基本要求。 3.0.6根据目前国内预制构件生产水平，混凝土强度等级的规定比《钢筋混凝 土装配整体式框架节点与连接设计规程》中的规定有所提高。钢筋的强度等级是 参照抗震规范中的规定执行
4.1.1预制构件伸出钢筋采用弯锚方式难于吊装施工，所以在直线锚固长度不 能满足规范要求时，可优先选用机械直锚
锚头材料力学性能要求
锚头、丝头成品尺寸、公差要求
4.1.2由于预制构件底筋不能自由转动，当两侧钢筋位于同一位置时，可采用钢 筋窄间隙电弧焊、熔槽帮条焊、挤压套筒、套筒注胶、锁母套筒等连接方式。
4.1.2由于预制构件底筋不能自由转动，当两侧钢筋位于同一位置时，
配由细钢筋制成的构造钢筋网片。
4.1.4为防止在施工时预制构件坠落以及混凝土浇筑时漏浆，预制
其支承构件有一定的支承长度，一般不小于15mm但也不宜大于30mm。 4.1.5粗糙面凹凸尺寸主要适用于在承受静力荷载为主的叠合构件中。如果预 制构件的结合面设置了抗剪钢筋，则可根据可靠经验或试验适当减小粗糙面的凹 凸尺寸（如采用了本规范条文说明4.4.1中的桁架钢筋，预制板面的凹凸尺寸可 以减小到2mm～3mm）。根据大量实验以及日本的通用做法，对于梁端、预制板与 梁（含墙、柱）相交部位可以做成光面，这些部位对结构受力影响很小且利于构 件制作和脱模。
体要求或特殊限制时，应在设计文件上注明具体要求。考虑到我国现阶段的生产 设备、运输能力、塔吊吊装能力等综合因素，建议拆分的单个构件重量不宜大于 60kN。
4.2.1主要是考虑结构的整体性要求和梁、板在节点部位的连接质量以及梁面筋 的施工因素。150mm限制是考虑一排钢筋情况，当梁面筋为多排时应考虑施工等 综合因素。考虑到混凝土浇筑时的侧压力以及防止搬运吊装时由于撞击而出现破 损，预制反沿厚度不宜小于50mm。
4.2.2预制面以下的腰筋设计应考虑构件在制作、吊装、运输、安装等不利荷 载组合下的受力情况。
4.2.4钢筋弯折会使对接连接钢筋定位困难，从而影响施工质量和
主次梁边节点底筋俯视图
4.4.2预制板设置30mmx30mm的板上边缘倒角，可以保证接缝钢筋的
4.4.2预制板设置30mmx30mm的板上边缘倒角，可以保证接缝钢筋的混凝土保 护层厚度，同时增加了接缝处楼板厚度。 与梁、墙、柱相交部位的预制板边可不设边缘倒角。楼板间接缝宽度一般按 零缝设计，制作预制板时宜控制为负误差。 4.4.3考虑运输及施工因素，本条对预制板宽度进行了规定。 4.4.4如果预制板底筋伸出，板与板、板与梁相交处施工困难。参考日本常用 做法，采取预制板筋不伸出，增加接缝钢筋的连接形式。理论分析与试验结果表 明，这种做法的是可行的
4.4.3考虑运输及施工因素，本条对预制板宽度进行了规定。 4.4.4如果预制板底筋伸出，板与板、板与梁相交处施工困难。参考日本常用 故法，采取预制板筋不伸出，增加接缝钢筋的连接形式。理论分析与试验结果表 明，这种做法的是可行的
5.1.1与一般建筑相同，在考虑多遇地震作用时按弹性方法进行结构整体分 析；由于在设防烈度作用下大多数构件仍未出现屈服，为了简化计算，考虑设防 烈度作用时也可近似按弹性方法进行结构整体分析；罕遇地震作用下有较多构件 出现屈服，构件有一定程度的损伤，因此应考虑构件的弹塑性性能，并采用弹塑 性方法进行结构整体分析。 5.1.2与一般建筑相同，在进行结构内力与位移计算中，楼面中梁刚度可考虑 楼板翼缘的作用予以放了
5.1.4采用实体有限元分析预制装配整体式楼板和同厚度的整体板在竖向和 水平荷载作用下的受力性能的结果表明，当按弹性楼板进行结构分析时，预制装 配整体式楼板可以按同等厚度的整体板进行计算。楼板板缝处内力与同等厚度板 的计算结果有一定差别，因此板缝处内力还应考虑板缝的影响进行调整，板缝处 内力的调整方法见第6章有关条文。
5.1.5与一般建筑相同，在竖向荷载作用下，可以考虑框架梁端塑性变形内力 重分布。
5.2.1对于多遇地震作用下高层建筑的地震作用分析应采取振型分解反应谱 法。当结构和刚度不对称、质量分布不均匀的结构，还应采用考虑扭转耦连振动 影响的振型分解反应谱法
以保证建筑的正常使用功能。构件弹性受力层间位移是受力引起的结构构件位移 （即所谓的有害位移）。由于框架柱与剪力墙开裂变形相差很大，因此构件弹性 受力层间位移角控制时，框架柱与剪力墙位移角限值有所区分。参照抗震规范条 文说明及上海抗震规范取剪力墙的弹性受力位移角限值为1/2500框架柱按
的扭转位移比限值随楼层平均层间位移值
：1表中“楼层弹性层间位移角限值”按本规范第5.2.3条。 2Y。为《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3）规定的扭转位移比限值。
。为《高层建筑混凝土结构技术规程》（IGI3）规定的扭转位移比限值。
5.3.1屈服判别法是为了对按多遇地震作用分析完成的结构设计进行量化判 别结构在设防烈度地震作用下抗震性能的一种简单实用的地震作用分析方法。可 以找出结构的实际薄弱部位，薄弱性质和薄弱程度，并采取相应的加强措施。 5.3.2由于结构或构件的重要性及结构超限程度的不同，可以采取不同的抗震 性能设计目标，本条给出了不屈服目标、弹性二和弹性一等三种抗震性能目标 不同的目标采取的荷载分项系数、材料强度取用值以及承载力抗震调整系数不 同，反映的是结构在设防烈度地震作用下不同的性能。 5.3.3～5.3.5详细给出了采用屈服判别法对不屈服、弹性二、弹性一等三种性 数带裁分板系数
5.3.3~5.3.5详细给出
料强度以及承载力抗震调整系数来反映不同的抗震性能目标，达到抗震设计的不 同的安全度。这些方法在目前常用的结构设计软件中均可以实现，方便了工程应 用。
有尚同云对 不天东文个致， 竖同特别不规则的高层建筑结构，宜采用弹塑性静力或动力分析方法对结构进行 罕遇地震作用下的分析，并验算薄弱层弹塑性变形，
5.4.2由于现在所采用弹塑性静力法是在美国ATC相关条文规定的基础上 修正引用的，因此对弹塑性静力法提出了5条基本规定，这些规定主要是为更好 地应用这一方法所作的修正和限定。
5.4.4～5.4.5本条参考现行《建筑抗震设计规范》的相关规定，结合本规范的 实际情况作出罕遇地震作用下结构薄弱层（部位）弹塑性层间位移计算方法及限 值规定。 空遇地雪作用下结构的损伤练
小，也可采用近似弹性的方法进行计算，这时也可采用与设防烈度地震作用下相 同的屈服判别法进行分析验算。 5.4.7当需要控制楼层设备倾倒时，需验算罕遇地震作用下结构楼层的加速 度，但由于罕遇地震作用下结构可能有较多构件出现损伤，如完全考虑罕遇地震 作用下结构构件的弹塑性性能，并采用弹塑性方法进行分析则非常复杂，因此为 简化计算并考虑罕遇地震作用下结构构件的弹塑性性能，分析结构楼层地震作用 下的加速度时一般按结构弹性来进行分析，但罕遇地震作用下楼层的加速度可按 多遇地震作用下计算结果的5~6倍取用
6.1.1结合部的连接措施是指接合面的抗剪传力机构，如接触面受压抗剪、剪切 摩擦抗剪、剪力键作用、钢筋销栓作用等
这里所说“类同”是指力学性能以及其它指标基本相当，正常使用状态基本等同于 现浇混凝土结构，在极限状态与现浇混凝土结构具有相同的破坏模态， 为保证整体分析模型结果的可靠性，预制构件的结合部、接合面应具有足够 的刚度。因难以规定预制构件结合部、接合面自身的刚度，故要求装配整浇后的 构件及结构的刚度，应基本等同于现浇混凝土结构 为使装配整浇后的结构具有基本等同于现浇混凝土结构的性能，就应防止预 制构件的结合部发生破坏，使之具有与现浇结构相同的破坏模态或屈服机理，这 需要预制构件及其结合部应具有等同于或不低于现浇结构相应部位的强度。 恢复力特性关系到结构消耗地震能量的能力。恢复力特性基本等同是指，把 接合面变形控制在很小的范围内，使接合面附加变形引起的结构位移在总位移中 所占比例很小，以保证在同一振幅反复变形时，装配整体式结构的耗能能力基本 相当于现浇混凝土结构，达到预制装配整体式结构的地震反应也基本相当于现浇 混凝土结构。 本章以此为目标提出各项验算内容和相应的计算方法。 6.1.2装配整浇后的构件及整体结构的性能目标是类同于现浇混凝土构件和结 构。 1在正常使用状态，竖向荷载和其他可变荷载作用下叠合构件（包括框架 主梁、次梁及楼板）的裂缝宽度、度等要基本达到现浇混凝土结构的控制水准 2在正常使用状态，竖向荷载和其他可变荷载作用下接合面抗剪应在弹性 范围，保证梁端竖向接合面基本没有滑移，叠合楼板共同工作。梁水平接合面滑 移变形量与抗剪强度相关。参照国外的相关资料，偏保守控制，把滑移变形量控 制在0.3mm以内，保证接合面的滑移变形不影响使用功能要求。 3在承载力极限状态，接合面应具有基本等同于现浇混凝土结构相应部位 的强度。 4在罕遇地震作用下，不允许发生接合面的剪切破坏先于塑性铰的出现 使预制装配整体式结构与现浇混凝土结构具有相同的破坏模态和基本等同的变 形能力。 5为保证预制装配整体式结构的节点性能基本等同于现浇混凝土结构，节
剪切抗剪摩擦是接合面发生滑移变形时产生，因此需要限制滑移变形时，抗剪强 度应折减取值。当剪切应力达到最大（剪切强度）时，剪切面滑移变形为0.5~1mm； 当剪切应力达到最大值（剪切强度）的1/2时，剪切面滑移变形小于0.25mm。
滑移变形和剪应力关系曲线
当横穿接合面的钢筋锚固不够充分时，伴随钢筋自身弯曲产生抗剪能力。销 栓作用是想象接合面发生滑移变形时混凝土受压破坏和钢筋屈服的状态，给出了 根钢筋的销栓抗剪计算公式：
VRk(Do) =1.85Apo fes fyk
销栓钢筋同时承受拉力时，其抗剪能力也降低，当钢筋拉应力为°s=αJx(α< 时，一根钢筋的销栓作用可按下式计算：
对销栓作用的滑移量难以定量，因此当需要控制滑移变形量时，应适当降低使用 混凝土强度
3剪力键是指通过凹凸形状的混凝土传递剪力的抗剪机构，在剪应力达到抗剪 强度以前几平不发生接合面滑移变形
剪力键的承载力是由剪力键凸出部的承压强度和剪力键剪切强度二者较小者决 定。如上图剪力键，设左边剪力键抗剪承载力标准值为L，右边剪力键抗剪承 载力标准值为VrR，那么二者较小值为该剪切键的抗剪承载力标准值，可按下式
摩擦抗剪是指较小压力作用下发生滑移时的抗剪强度，而受压抗剪是指接合 面上同时作用弯矩、轴力和剪力，在不发生滑移变形的情况下，由于产生很大的 压力，而产生的抗剪承载力。如受弯混凝土梁，由于接合面混凝土受压区的压力 而产生的抗剪承载力。
面的钢筋传递。通过本章的接合面的验算，可认为叠合梁的强度和刚度基本等同 于现浇混凝土结构。
6.3.2本条所说的接合面是主梁梁端、梁跨中结合部以及主次梁节点现浇时次梁 端接合面
端、梁跨中结合部及主次梁节点示意图
梁受弯时，受弯裂缝有可能先发生在竖向接合面。为了避免在正常使用状态 下接合面处集中发生裂缝，影响使用功能，应适当控制受拉钢筋的拉应力。 6.3.3本条所指接合面包括主梁和次梁两端和跨中接合面。 1正常使用状态下接合面的抗滑移性能可按剪切强度来验算。竖向荷载和其他 可变荷载的标准组合的剪切强度时，仅考虑在很小剪切变形时能发挥作用的接触 面受压抗剪、剪力键抗剪。剪力键抗剪计算，可叠加现浇部分混凝土抗剪。 2为保证接合面与现浇混凝土结构相应部位具有基本等同的强度，按有地震作 用或风荷载效应组合，取接触面受压抗剪√r(Cp）、剪力键抗剪（剪力键抗剪和现 浇部分混凝土抗剪可叠加）、Vr(K)+Vr(Co)及钢筋销栓抗剪VR(Do)三者中的较大者 验算接合面承载力。 通过销栓作用抗剪时，因剪力键的破坏或摩擦力的不足会导致主筋变形的破 环。为防止伴随混凝土变形的主筋过大变形，有效发挥销栓作用JC／T412.2-2018 纤维水泥平板 第2部分：温石棉纤维水泥平板，需要设置补强 钢筋。
主筋销栓作用引起的混凝土破坏
接合面的抗剪承载力按竖向荷载下剪力标准值和梁两端实际配筋极限弯矩计算 钢筋强度标准值）计算。当罕遇地震作用下接合面剪力标准值不大于接合面抗剪 承载力标准值时，可不按梁实际配筋计算接合面的剪力来验算竖向接合面。 6.3.4本条所指接合面包括主梁和次梁两端接合面。 1梁的水平接合面抗剪一般仅考虑剪切摩擦抗剪。剪切摩擦抗剪是接合面发生 滑移变形时产生，为保证竖向荷载作用下的正常使用功能，验算水平接合面抗剪 时，剪力取标准组合，接合面剪切摩擦抗剪强度取rk(Sh)/2，以控制应力最大处 滑移变形量小于0.3mm。水平接合面原则上处理为毛面，摩擦系数u取1.0 2为保证接合面具有与现浇混凝土结构相应部位基本等同的强度，按有多遇地 震作用或风荷载效应组合，验算水平接合面的抗剪承载力。验算水平接合面抗剪 时，水平接合面一般仅考虑剪切摩擦抗剪强度“R(Sh）。水平接合面原则上处理为 毛面，摩擦系数从取1.0。 3为保证地震作用下，装配整体式结构具有与现浇混凝土结构相同的破坏模式 避免梁端屈服前发生水平接合面破坏，按梁端主筋屈服时的接合面剪应力验算水 平接合面抗剪强度。当按罕遇地震作用下的梁端剪力计算的水平接合面剪应力不 大于水平接合面抗剪强度时，可不按实际配筋验算水平接合面。 6.4.4楼板叠合面抗剪承载力实际值为1.5N/mm，考虑约3.8倍左右安全度，设 计值取0.4N/mm。计算一米宽板带某一断面剪力时，可直接采用有限元计算， 把所需计算断面各单元的剪应力积分而得。板带剪力也可以简化计算，把楼面荷
载分配于两个方向，按一米宽的单向板计算。楼面荷载按 L 向和y向荷载，Lx、L分别为楼板的x向和y向边长）。 6.4.5为避免罕遇地震作用下楼板平面内的剪切破坏，保证结构的整体性，应验 算楼板平面内的抗剪承载力。基于可靠度水平的考虑，罕遇地震作用下楼板平面 内的抗剪承载力验算，采用了设防烈度地震作用下按本规范第5章弹性一的抗震 验算式。 6.4.6楼板与梁、楼板与剪力墙连接处，为保证搁置预制板的剪力墙、梁的边角 脱落时楼板不会掉落，对预制板缝垂直的板边，不考虑预制板的作用，仅考虑钢 达
载分配于两个方向，按一米宽的单向板计算。楼面荷载按 L+L,和
L 向和y向荷载，Lx、L分别为楼板的x向和y向边长）。
6.4.5为避免罕遇地震作用下楼板平面内的剪切破坏墙面预留洞的施工工艺，保证结构的整体性，应验 算楼板平面内的抗剪承载力。基于可靠度水平的考虑，罕遇地震作用下楼板平面 内的抗剪承载力验算，采用了设防烈度地震作用下按本规范第5章弹性一的抗震 验算式。
6.4.6楼板与梁、楼板与剪力墙连接处，为保证搁置预制板的剪力墙、 脱落时楼板不会掉落，对预制板缝垂直的板边，不考虑预制板的作用， 筋销栓作用，验算板端抗剪
7.0.1、7.0.2、7.0.4此三条均为对非结构构件的原则规定。 7.0.3在汶川大地震及以往大地震中，对嵌入抗侧力构件平面内的刚性建筑非 结构构件大量破坏，因此要求验算抗震承载力，判断其破坏性质与程度，采取有 效措施，减轻灾害。 7.0.5在汶川大地震中，由于楼层加速度较大，机电设备的大量倒塌，加重了 震害，因此要求对设备的抗倒塌验算。 7.0.6有些非结构构件，已有专门的规程，如玻璃幕墙等。因此对这类非结构 构件，应按专门规程、标准的规定执行。其他的非结构构件，应按《建筑抗震设 计规范》规定执行。