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SPM_平安金融中心项目_施工管理阶段_底板方案03平安金融中心底板钢筋施工方案_20110905.pdf（a）支撑轴力分析结果
计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。
四、1.5米厚底板区域上铁支撑验算
（c）支撑弯距分析结果 图6支撑受力分析
JGJ243-2011《交通建筑电气设计规范》.pdf施工活荷载：1000×1.6×1.6=2560N 2560X1.4=3584N 上铁支撑立杆轴力：4340.4+3584=7924.4N=7.92KN 3.横杆承载力计算 横杆纵横向截面分别为：L50×5与L45×4 横杆荷载计算（假设荷载均布在横杆上） q=7924.4/1.6=4952.8N/m 横杆跨中弯矩 Mmx=qil"/12=4952.8X1.6"/12=1056.6 (N. m)
1210mm高支撑立杆验算
角焊缝的强度设计值f"为160N/mm。设最小焊脚尺寸hr≥1.5√t=3.35mm，最大焊脚尺寸hz≤
（a）Xz方向部面图
（2）荷载：详见2、荷载计算 （3）计算结果分析
（2）荷载：详见2、荷载计算 （3）计算结果分析
（c）XY方向俯视图 图8支撑模型截面特性
（b）支撑剪力分析结果
五、1.0米厚底板区域上铁支撑验算（未设置附加钢筋区域）
（c）支撑弯距分析结果 图9支撑受力分析
00mm厚底板处上铁支撑采用立杆L40X4，直接支撑上铁最下层钢筋的横杆采用L40×4通长布 另一方向采用L40×4。支撑的纵横向间距为1600m，组成一榻支撑架。 杆底部设置长300mmL40×4角钢垫脚。
由计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。
六、1.0米厚底板区域上铁支撑验算（设置附加钢筋区域）
六、1.0米厚底板区域上铁支撑验算（设置附加钢筋区域）
a =851.1/7.89=108（N/mm）<215（N/mm）
4.706mm高支撑立杆验算
6.采用sap2000有限元软件计算分析
（a）YZ方向剖面图
（2）荷载：详见2、荷载计算 （3）计算结果分析
（c）XY方向俯视图 图8支撑模型截面特性
【a）支撑轴力分析结果
由计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。
c）支撑弯距分析结果 图9支撑受力分析
计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。
二、4.5米厚底板设置溜槽区域上铁支撑验算
》4500mm厚底板处上铁支撑采用立杆L90×6，直接支撑上铁最下层钢筋的横杆采用[8通长布置， 另一方向采用L50×5。支撑的纵横向间距为1600m，组成一榻支撑架。 >从底部向上返，每隔1m在支撑上焊接一废钢筋头，用来铺设设计要求的中间层钢筋网，钢筋网 与支撑采用焊接固定。 》沿纵向在整个支撑体系的中间设一道L50×5，并再用L50×5做交叉斜撑与底部立杆端头焊接 计算时将视中间点为铰接点，立杆的计算长度取总长的1/2。两斜杆交叉处采用焊接固定。 >每两榻支撑间用L50×5设十字型构造支撑，纵横向均需要布置。 >立杆底部设置长350mmL90×6角钢垫脚
上层钢筋自重6.31×8×9.8×1.6×（1+1.6/0.18）=7827.3N 7827.3X1.2=9393N 中间分布的构造钢筋网3.85×4×9.8×1.6×（1+1.6/0.2）=2173.2N (7827.3+2173.2)X1.2=12000.6N 溜槽支架静荷载： 立杆取最高距离28m，相应横杆3.2×19=60.8m，扣件38个 钢管架总重：［（28+60.8）×3.84+38×1.32X1.2=391.15kg×1.2=4.7K 小钢模：1.6×1.3×0.75×1.2=1.87KN 跳板: 0. 3× 1. 6 X 1. 2 × 1. 2=0. 69KN
混凝±：0.4×0.5×1.6×20×1.4=8.96KN 总荷载：16.22KN 施工活荷载：2000×1.6×1.6=5120N 5120X1.4=7168N 上铁支撑立杆轴力：12000.6+7168+16220=35388.6N=35.4KN 3. 横杆承载力计算（C8） 横杆荷载计算（假设荷载均布在横杆上）
4.3800mm高支撑立杆验算
【a)YZ方向部面图
（2）荷载：详见2、荷载计算 （3）计算结果分析
（c）XY方向俯视图 图2支撑模型截面特性
（a）支撑轴力分析结果
由计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。
计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。
三、4.5米厚底板未设置溜槽区域上铁支撑验算
c）支撑弯距分析结果 图3支撑受力分析
>立杆高度3.8米； 施工活荷载 由于支撑间距为1.6m，一个支撑承受荷载面积取1.6×1.6m。 上层钢筋自重6.31×8×9.8×1.6×（1+1.6/0.18）=7827.3N 7827.3X1.2=9393N 中间分布的构造钢筋网3.85×4×9.8×1.6×（1+1.6/0.2）=2173.2N (7827.3+2173.2)X1.2=12000.6N 施工活荷载：2000×1.6×1.6=5120N 5120X1.4=7168N 上铁支撑立杆轴力：12000.6+7168=19168.6N=19.2KN 3.横杆承载力计算 横杆荷载计算（假设荷载均布在横杆上） q=（9393+7168）/1.6=10351N/m 横杆跨中弯矩 Mmux qi1²=1/8×10351×1.6*=3312.2(N.m) = ①
：3800mm高支撑立杆验算
6.采用sap2000有限元软件计算分析
(a)YZ方向部面图
（2）荷载：详见2、荷载计算 （3）计算结果分析
（c）XY方向俯视图 图5支撑模型截面特性
（a）支撑轴力分析结果
计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。
四、1.5米厚底板区域上铁支撑验算
（c）支撑弯距分析结果 图6支撑受力分析
施工活荷载：1000×1.6×1.6=2560N 2560X1.4=3584N 上铁支撑立杆轴力：4340.4+3584=7924.4N=7.92KN 3.横杆承载力计算 横杆纵横向截面分别为：L50×5与L45×4 横杆荷载计算（假设荷载均布在横杆上） q=7924.4/1.6=4952.8N/m 横杆跨中弯矩 Mmx=qil"/12=4952.8X1.6"/12=1056.6 (N. m)
1210mm高支撑立杆验算
角焊缝的强度设计值f"为160N/mm。设最小焊脚尺寸hr≥1.5√t=3.35mm，最大焊脚尺寸hz≤
（a）Xz方向部面图
（2）荷载：详见2、荷载计算 （3）计算结果分析
（2）荷载：详见2、荷载计算 （3）计算结果分析
（c）XY方向俯视图 图8支撑模型截面特性
（b）支撑剪力分析结果
五、1.0米厚底板区域上铁支撑验算（未设置附加钢筋区域）
（c）支撑弯距分析结果 图9支撑受力分析
00mm厚底板处上铁支撑采用立杆L40X4，直接支撑上铁最下层钢筋的横杆采用L40×4通长布 另一方向采用L40×4。支撑的纵横向间距为1600m，组成一榻支撑架。 杆底部设置长300mmL40×4角钢垫脚。
由计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。
六、1.0米厚底板区域上铁支撑验算（设置附加钢筋区域）
六、1.0米厚底板区域上铁支撑验算（设置附加钢筋区域）
a =851.1/7.89=108（N/mm）<215（N/mm）
4.706mm高支撑立杆验算
6.采用sap2000有限元软件计算分析
（a）YZ方向剖面图
散热器及管道安装图.pdf（2）荷载：详见2、荷载计算 （3）计算结果分析
（c）XY方向俯视图 图8支撑模型截面特性
【a）支撑轴力分析结果
由计算结果可知0514农产品初加工活动（粮食烘干）产排污系数手册，支撑各杆件受力特性满足要求。
c）支撑弯距分析结果 图9支撑受力分析
计算结果可知，支撑各杆件受力特性满足要求。