标准规范下载简介
《逆作复合桩基技术规程》JGJ@T186-2009.pdfA.0.2浅基础的固结沉降应按
FikU. Si = Kr
4一封桩结束；5一结构封顶
路基工程实施性的施工组织设计A.0.3基础上拾量应按下式估算：
A.0.4压桩后封桩前的基础沉降应按下式计算：
A.0.6总沉降量s应按下式计算：
F3q F1k Kpr
1承台下地基土固结沉降中固结度的计算应按Terzaghi 维固结理论，并应按照下列公式计算：
k,Est Yw.Ha
式中K,承台刚度（kN/m); E。一土体的变形模量（kPa），取地基变形计算深度范 围内的加权平均值； V 土体泊松比，黏土取0.25～0.35，砂土取 0. 2~0. 25; Pm 垂直压力作用下的影响系数； B。一一承台宽度(m); α一承台长度与宽度之比。 3复合地基刚度应按下式计算：
式中Kps一复合地基刚度（kN/m); αn一一浅基础阶段地基沉降计算深度（m)，应符合现 行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定。 4单桩刚度应按下列公式计算：
ul 桩身的压缩变形系数。 5 群桩刚度应按下式计算：
与场地有关的系数，对黏性土可取0.5，砂质土 可取0.3～0.4。 合桩基刚度按下列公式计算：
1为了便于在执行本规程条文时区别对待，对于要求严格 程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应该这样做 的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的，写法为：“应符合 的规定”或“应按执行”
1《建筑地基基础设计规范》GB5000 《混凝士结构设计规范》GB50010 3 《建筑变形测量规范》JGI8 4 《建筑桩基技术规范》JGJ94 5《建筑基桩检测技术规范》JGJ106
1.0.2对于地基土为黏性土及中密、稍密的砂土的基础设计： 如按传统的桩基础设计，桩承担全部荷载，则往往需要的桩数过 多，既不经济又增加施工工期。采用逆作复合桩基，考虑地基士 的承载能力，桩设计为摩擦桩，允许桩发生刺人沉降以发挥地基 土的承载能力，对于端承桩不适用于本规程。 1.0.3当受到建筑物层高以及场地的限制，大型施工机械不能 进人场地时，一般采用静力压入方式进行桩基施工。静压桩具有 无噪声、无泥浆、无油烟污染等优点，属于环保型施工；而且静 压桩压入施工时不像锤击桩那样会在桩身产生动应力，桩头和桩 身不会受损，从而可以降低对桩身的强度等级要求，节约钢材和 水泥，保证成桩质量。 1.0.4本规程适用于桩和承台、条形基础、筱形基础、箱形基 础等共同工作的逆作复合桩基，在此表述以承台为例。 对本规范所采用的符号、单位和术语，按《建筑结构设计术 语和符号标准》GB/T50083的规定，一方面力求与《混凝土结 构设计规范》GB50010、《建筑地基基础设计规范》GB50007 以及《建筑桩基技术规范》JGJ94协调一致，另一方面有关桩 基础的专业术语和符号采用国际土力学与基础工程学会的统一规 定。这样，既方便国内应用，又有利于国际交流
对本规范所采用的符号、单位和术语，按《建筑结构设计术 语和符号标准》GB/T50083的规定，一方面力求与《混凝土结 构设计规范》GB50010、《建筑地基基础设计规范》GB50007 以及《建筑桩基技术规范》JGJ94协调一致，另一方面有关桩 基础的专业术语和符号采用国际土力学与基础工程学会的统一规 定。这样，既方便国内应用，又有利于国际交流，
3.0.3逆作复合桩基中的基桩在压过程中受压桩机施加的压 力或者承受通过锚固筋传递的压力，封桩后参与基础受力，承受 上部结构的荷载。无论是在施工过程中还是在封桩以后，基桩总 是承受压力。可以采用接近于竖向受压桩实际工作条件的试验方 法一一单桩竖问受压静载试验确定单桩竖向受压极限承载力和单 桩竖向受压承载力特征值，判定竖向受压承载力是否满足设计要 求，测量桩端沉降和桩身压缩量，评价桩基的施工质量。 3.0.4施工技术人员应掌握采用逆作复合桩基的自的、设计原 理、技术要求和质量标准等。当出现异常情况时，应及时会同有 关部门妥善解决，
1压桩前阶段：在设计埋深处施工桩基承台，同时按设计 桩位预留桩孔和锚固筋： 2压桩阶段：施工若干层上部结构，当上部结构自重荷载 大于压桩所需反力，但小于关然地基的承载力时，可按设计方案 通过承台预留桩孔分批进行压桩： 3封桩后阶段：包括封桩后上部结构继续施工阶段及竣工 后的正常使用阶段。 对应三阶段的受力状态为： 1浅基础阶段：在压桩之前，上部结构荷载F1全部由承台 底地基土承担，完成对土体的部分预压。土体与承台底部保持严 密接触，此阶段的沉降对应于图1中的S1； 2复合地基阶段：压桩后、封桩前，承台与桩体没有可靠
图1施工、荷载、沉降特性曲线
连接，桩体不直接参与基础受力，这一阶段的荷载F2仍然由地 基土承担。相当数量预制桩的压人有两个效果，其一为加固作 用，改变了土体的结构刚度；其二为地基士会有一定程度的上抬 量S2。随着上部结构荷载继续增加，封桩前复合地基阶段的沉降 量为S3。从图1中可以明显地看出复合地基阶段的沉降速率小于 浅基础阶段，沉降量亦小于浅基础阶段，现象的本质在于桩的介 入对原地基土有加固作用： 3复合桩基阶段：封桩以后，承台与桩体形成可靠连接， 桩体参与基础受力，分担后期荷载F3。复合桩基阶段的沉降量 为S4，由于封桩后桩直接参与基础的受力和抵抗沉降变形，依照 弹性理论可认为封桩后基础刚度变大，基础的沉降量和沉降速率 再次减小。
2.2当压桩孔在承台边缘转角处，压桩力较大时，应设 构造钢筋，
4.2.3桩头与承台的连接是逆作法复合桩基静压桩施工的重
环节之一，必须连接可靠。桩头伸入承台的长度，一般为（50～ 100)mm。承台厚度不宜小于350mm，承台边缘距边桩的距离不 宜小于200mm。桩与承台的连接，采用强度等级高于承台混凝 土的微膨胀早强混凝土。在浇筑混凝土前，压桩孔内的泥水、杂 物必须清理干净，应对孔壁做凿毛处理，以增加新老混凝土的黏 结力。
逆作复合桩基荷载分配及计
，3.1压桩前施工阶段，基础的受力特性与天然地基上的 受力特性一致，上部结构荷载与承台自重及承台上土自重 地基土承担。
4.3.2在压桩阶段，桩体和承台尚未形成有效连接，』
地基刚度明显改善，但是由于在桩位处预留孔洞，桩体上方并没 有直接承受荷载，只是由于桩体加人而使复合土体变形模量增 大，沉降速率明显降低，在桩数较多的饱和黏土中，结构有可能 整体上抬（并非所有逆作法工艺中都会出现这种情况），所以直
封桩前，土体将承担全部上音
按公式计算桩数，这样就导致了桩体极限承载力不能完全发挥。 实配桩数的增加会引起基础上拾量的增加，而基础的上抬量是沉 降计算的重要组分，应考虑压桩时间的早晚进行合理的基础上抬 量估算。若实配桩数增加过量，将导致群桩刚度过大，桩体荷载 水平远低于极限承载力水平。有关分析表明：桩数的增加并不能 无限地增加群桩刚度，适当地减少桩数将使第三阶段有更多的荷 载分配给土体，并使整体沉降量略有增加，但只要在沉降的容许 范围内，便可以节约材料，并减少沉桩施工时的附加沉降
区别：承台的厚度通常由桩或柱（墙）的抗冲切来控制：由于 的反力位置常常在靠近支座，所以承台设计应考虑布桩的需要 为了施工方便，每个承台下桩数宜为偶数并对称布桩。
5.1.1压桩施工前，应该保证基底压力平均值不应大于地基承 载力特征值。 一定层数的上部结构施工完成时，开始在地下部分进行分批 压桩，为了防止过大的挤土效应，在周围环境允许的条件下，先 压中间部分桩，再压外围部分桩。为防止压桩力过大和承台受力 突变，压桩不能一次进行，建议分批跳压。 5.1.2封桩的其体时机有两种，一种为立即封桩，另一种则为 延后封桩，一般采用延后封桩。封桩越晚，则土体承受荷载增 加，在第三阶段本该由土体承受的荷载向桩体转移量将减少乃至 没有，这种作法可以明确控制桩土荷载分担比例。由于第二阶段 的复合地基刚度较大，一般情况下沉降速率很小。压桩后迅速封 桩，则前两阶段施加荷载下的固结沉降尚未完成，将有较多的荷 载发生转移，桩体受力增大，相应对桩数和桩长的要求提高。当 然，如果前期荷载下结构沉降值偏大，可以压桩后立即封桩，使 桩体刚度提前介人以减少沉降。 由于土层厚度与性质不均匀，荷载差异，体型复杂等因素引 起的地基变形，对于砌体承重结构应由局部倾斜控制；对于框架 结构应由相邻柱基的沉降差控制；对于多层或高层建筑和高箕结 构应由倾斜值控制。基础沉降预计值一般由经验确定，在没有 近工程经验参考的条件下应由设计、施工、监理和业主共同确 定。一般多层建筑物在施工期间完成的沉降量，对于砂土可认为 其最终沉降量已完成80%以上，对于其他低压缩性土可认为已 完成最终沉降量的50%～80%，对于中压缩性土可认为已完成 20%～50%，对于高压缩性土可认为已完成5%～20%。建筑物
的地基变形允许值应遵循《建筑地基基础设计规范》GB50007 的有关规定。
5.4.1静压桩桩侧阻力可分为无侧阻区、滑移区、挤压区三个 区域。无侧阻区：由于桩身横向晃动，浅层土体位移会使桩与土 体间形成小的裂缝，加上在超孔隙水压力作用下孔隙水沿桩侧的 渗流作用，会使上部桩侧摩阻力接近于零，l1一（0.15～0.3)l， 滑移区：由于土体结构扰动，超孔隙水压力作用和孔隙水桩侧 的渗流作用，使桩身中部桩侧土软化，降低桩侧单位摩阻力：当 桩的入土深度1小于30m时，取距挤压区顶部（0.5～ 0.6）lp，当入土深度l达到45m～60m时，l2可取距挤压区顶部 （0.4～0.5）；挤压区：在桩贯入的同时，桩端处土体产生向桩 瑞附近的水平压力，使桩端附近单位摩阻力增大，但因桩对土体 产生的扰动影响和孔隙水压力的作用，文降低了士体强度，在上 述因素的共同作用下，桩端下部土层接近于或稍大于原状士强 度，挤压区厚度可取距桩端5～8倍桩直径，当桩径很大且土质 硬时取小值，反之取大值。 5.4.2对于表层为杂填土的情况，场地整平时应该首先清除土 体和度
5.4.2对于表层为杂填土的情况，：场地整平时应该首先清
中的大体积障碍物以防止对后期压桩产生影响
压桩过程中桩节就位必须保持垂直，使干斤顶与桩节轴线保 持在同一垂线上，桩顶应做好保护措施。可在桩顶垫上30mm~ 40mm的木板或是多层麻袋，套上桩帽，然后再进行压桩。 采用硫黄胶泥锚接法时，接桩前要把上、下两节桩的端头用 钢丝刷刷净，把预留钢筋调直，清除粘在上面的砂土、，铁锈等杂 物，并把底桩的预留孔清理十净。接桩时先把烧好的硫黄胶泥溶 液浇在底桩的预留孔内及桩头表面，再将上节桩的预理筋伸进底 桩的预留孔内，然后将上节桩与底桩的表面紧密接触，并施加一 定的压力。根据外界温度和桩截面大小，分别等3min～10min，
待胶泥冷却后方可继续压桩。当遇到个别桩头表面与桩身不垂 时，要在底桩上加一个临时护套，以便储存一定厚度的胶泥，保 证上节桩的垂直度，待胶泥十硬后，再拆除护套，按常规办法 压桩。 硫黄胶泥锚接的影响因索较多，如原材料的配合比、胶泥制 作的好坏、成品胶泥熔化的温度、锚接时浇筑时间的控制等。硫 黄胶泥的配合比可以根据试验确定，其原材料为工业硫黄、建筑 用中砂、普通硅酸盐42.5级水泥和聚硫橡胶，配合比（重量比） 如下：工业硫黄：中砂：水泥：聚硫橡胶为37：15：47：1。聚 硫橡胶可以以石蜡代替，但会使胶泥的物理性能略差。 熬制硫黄胶泥前必须将水泥和中砂烘十，按比例拌匀，待硫 黄熔化且温度升至120℃～130℃时加人，待升温至150℃～ 160℃时将聚硫橡胶加入。这期间必须不停地搅拌，否则会因局 部升温太快而燃烧。温度必须严格控制在170℃内，待完全脱水 后（一般需要2h～3h），降温成型而成成品硫黄胶泥。 采用焊接工艺，接桩前先将预制桩的预埋钢帽表面处理干 净，接桩时上、下节桩的中心线偏差不得大于10mm，两接触面 尽量平整，当接触面有间隙时应用铁片填实焊牢，减少焊接变 形，焊接应连续饱满。 5.4.4接桩前可以先用楔块把桩固定住，然后用凿子开3cm～ 5cm深的沟槽，露出的钢筋加以切割，以便摘除桩头。 5.4.5封桩时可以利用锚固筋和交叉钢筋焊接以加强封口的锚
固能力，保证桩与承台连接成一体参与基础受力。
检数量及检验方法。对地基基础设计等级为甲、乙级的工程，宜 采用慢速静荷载加载法进行承载力检验
6.1.2沉降观测应包括施工阶段的沉降观测以及工程竣工后的 沉降观测。
A02施工组织设计（方案）报审表.1.2沉降观测应包括施工阶段的沉降观测以及工程竣工
A.0.1逆作复合桩基的最终沉降由四部分组成。首先，在压桩 前，施工的N1层总竖向荷载Fig将引起基础产生S1沉降；在压 桩时，挤土效应将使建筑物产生整体上抬，上抬量S2的大小与 沉桩数量、桩的类型、施工顺序等因素有关；压桩结束后，若并 不马上封桩，基础处于复合地基阶段，压桩后封桩前施工的N2 层的总竖向荷载F2g引起的基础沉降为S3；封桩以后，为复合桩 基阶段，在继续施工的N层的总竖向荷载值F3g作用下产生沉 降S4。 A.0.2在压桩前，施工的Ni层总竖向荷载F1u将引起基础产生 S，的固结沉降，因为在F1作用下，地基士尚未达到最终沉降 故该段沉降与压桩前的施工时间以及土的渗透系数有关，可采用 Terzaghi一维固结理论方法求得。 A.0.3压桩引起的基础上抬量，自前暂无完善的理论方法对其 进行计算，可以把沉桩过程模拟在半无限弹性介质中的孔洞扩张 可题，根据桩压入士中体积大小按式（A.0.3）进行简单估算。 A。0.4压桩后封桩前，由于桩体的压人增加了地基土刚度，基 础沉降速率减小，按照桩士变形的特点，可利用式（A.0.4）计 算这一阶段基础的沉降量。 A.0.5封桩后，基础的沉降由两部分组成，其一为继续施工的 N3层的总竖向荷载值F3g作用下引起的基础沉降，第二部分沉 降是由于封桩前在荷载F1k十F2k作用下地基土的固结沉降并未 完成，在封桩后仍将弓起基础的沉降，两部分沉降均可采用弹性 理论按式（A.0.5）计算，
A.0.7计算参数的取值应符合下列规定
文承台的平均沉降来计算承台自
L Sr L Eo Pm K, = pL.B. S.
式中 p 复合桩基阶段群桩的平均沉降： Ur 复合桩基中承台的平均沉降，当承台为绝对刚性 时Q／GDW 13089.3—2018标准下载，复合桩基的沉降与群桩及承台沉降有p Wr=Wpr; P,一一承台所分担的荷载； P。一群桩所分担的荷载; αpr 复合桩基中承台对群桩的影响系数； αrp 复合桩基中群桩对承台的影响系数。 令矩阵的对角元素αpr/K，一αm/Kp，可得到群桩分担的荷载
P,、承台分担的荷载P,表达式