标准规范下载简介

DBJ T15-125-2017广东省建筑工程抗浮设计规程.pdf

抗浮设施结合使用时可显著减少排水量，降低对周边环境的影 响，因此对于止水良好的地下结构，采用排水减压抗浮措施效果 明显，一般认为地下连续墙、深层混凝土搅拌桩止水效果良好， 可优先采用。 因基坑止水幕一般作为临时结构设计使用，将其纳入抗浮 设施作为永久结构使用时会存在耐久性问题，因此抗浮设计时应 充分评估，对正水惟幕渗漏点进行封堵后才可使用

8.1.4对降排水效果，及时了解排水设施的运行状态，日常监

测工作应包括地下室内外的水位监测和排水量监测

位进行长期监测是检验排水减压抗浮设施可靠性的有效手段， 因此采用减压抗浮设施的地下工程一般应设定地下水位观测及 预警装置，排水量监测也很重要北京某学加固改造雨季施工方案.doc，排水量过大或过小都不正 常，过小可能是排水设施堵塞，过大可能引起地面下沉，都应 引起警觉

业的配合及业主使用期间的管理，故实施前应进行专题研 公证方能进行。

8.2.2无砂混凝土的透水系数测试结果应作为评价其是否施工

8.2.2无砂混凝土的透水系数测试结果应作为评价其是否施工 合格的标准，渗透系数太小透水能力不足，太大则强度不足且保 土性不够。

8.2.3实测总排水量一般应在丰水期时进行，在降水至

制水位时实测其流量，若基坑于枯水期开挖，则实测流量应按经 验放大。式（8.2.3）是考虑了止水惟幕的阻水效应后的大井公 式。若没有止水惟幕，分母第二项为零；若按暴雨时的不利工况 计算排水量，可认为止水雌幕外的水位升至地表，可令R=0， 分母第一项为零。当主要含水层为潜水时，含水层过水厚度M 需迭代计算确定。

8.2.5底板下强透水层厚度不宜太小，否则单井出水

引起井数增加较多，其渗透系数也不宜小于建议值。对于连续级 配土体，其粗细颗粒之间相互咬合紧密，不易冲蚀，水平坡降可 适当放宽，对于级配不连续的土体，容易发生管涌破坏，水平坡 降应适当减小。

8.3.1排水廊道为自流排水构筑物，一般不应强制抽排，且币 政管道一般不作为主要排水口，因当污水回灌易造成渗水体和反 滤层堵塞

8.3.3排水廊道为水流汇集和排泄的通道，为保持长期运行的 可靠性，需要定期清理维护，如进行清洗或更换无砂混凝土透水 本、翻动底板碎石滤料等操作，因此需要设置供人进出的检修 孔，廊道内提供通风及照明装置，

8.3.9对于开敬式截渗沟

杂，与地下室理置深度，下游出口边界情况有关，不能笼统 地给定一个值，以免造成浪费或偏不安全。对于两边均设置 排水廊道的地下室，其底板水头呈直线分布，对上游设置廊 道，下游自由出溢时，上游取计算值，下游可取地面高程， 中间按线性插值，对于设置截渗沟的情况，上游水头取值比 地面高程略高

8.4排水减压沉降计算

8.4.3以算例说明（土层参数均为假定条件，不作为工程范例）： 某基坑所在场地的地质情况见图11所示，土层参数值见表5。基 亢周边采用搅拌桩作止水惟幕，地下室底板设置排水减压井。基 亢开挖前，天然水面在地面以下1.0m处，设置减压井后地下室列 围形成降落漏斗，现从降落漏斗范围内任意选取一个计算位置 A点。形成降落漏斗后A点水位下降2.2m，A点以下各土层底 面的水位降深见图12，～④层土为主要的压缩土层。试计算A 点处因减压排水引起的土体沉降

图11某基坑周边环境

A点以下土层的沉降 量计算分别如表6所示， 其中降落漏斗以上的土层 采用式（8.4.2）计算， 降落漏斗以下的土层采用 式（8.4.3）计算。 从表6得出：A点以 下土层因抗浮需要减压 排水引起的沉降量 为 27. 26mm

图12各土层底面变化值

9.0.1地下室底板的结构布置，历来有采用平板式和梁板式的 合理性之争。当地下室需进行抗浮设计时，采用平板式时自重的 曾加对抗浮有利，钢筋构造简单，施工方便，对防水有利，平板 式布置也可局部加厚。梁板式受力简单明了，也可采用

9.0.2役板计算模型有弹性地基梁板模型、倒楼盖模

.02伐极订异候 好， 根据结构布置、筏板刚度、地下室刚度、上部结构刚度，选取合 舌的计算模型。基础设计等级为甲、乙级及抗浮重要性等级为 级的地下室，基床系数应通过载荷试验确定

9.0.3在施工阶段和使用阶段初期，地下水位较低，甚至没有 地下水，对于底板，尤其是有较大抗浮压重的底板，有不利影 响。有地下水工况考虑恒载+水浮力组合，无地下水工况考虑恒 载+活载组合 底板中直接布置锚杆或基桩时，应注意锚杆和基桩对底板的 冲切验算

载+活载组合 底板中直接布置锚杆或基桩时，应注意锚杆和基桩对底板的 冲切验算

9.0.4防水结构板既受到水浮力作用，义受到正向荷载作用 放要求双层配筋。当防水结构板的配筋由水浮力控制时，防水结 构板受力钢筋的最小配筋率按《混凝土结构设计规范》CB 50010一20108.5.1条确定；当为其他情况时，防水结构板受力 钢筋的最小配筋率按《混凝土结构设计规范》GB50010一2010 8.5.2条确定，不小于0.15%。 贯通独立基础的防水结构板钢筋数量应满足温度作用要求 整体受弯要求及《混凝土结构设计规范》GB50010规定的构造 要求。贯通独立基础的板顶钢筋可兼作独立基础的顶面钢筋

9.0.5为实现结构设计构想，防水结构板下设置软

防水板不承担或承担最少量的地基反力，软垫层应具有以下两方

面的特点：①软垫层应具有一定的承载能力，至少能承担防水板 昆凝土浇筑时的重量及其施工荷载，并确保在混凝土达到设计强 度前不致产生过的压缩变形；②软垫层应具有一定的变形能 力，避免防水板承担过大的地基反力，以保证防水结构板的受力 状况和设计相符 软垫层的“软”是相对的。，如相对于砂卵石及岩石持力层 其“软垫层”可以是压缩模量相对较低的一般土层或回填土层： 而相对于一般地基土层而言，其“软垫层”则应采用聚苯板等 压缩模量更低的材料。易压缩性材料可选用聚苯板、松散炉 渣等。

9.0.6梁板式底板宜考虑梁端弯矩对基础的影响

平板式防水结构板设计，当满足经验系数法的条件时，也可 采用经验系数法。当9wi<0时，防水结构板的不平衡重力直接传 给地基，独立基础独立承受上部荷载，不扣除防水结构板所承受 的浮力；若防水结构板下地基为非固结土层时，不平衡重力应由 独立基础承担。 当防水结构板的跨度较大，防水结构板净水浮力设计值i>0 时，独立基础应考虑作用在基础周边由防水结构板传来的净水浮 力等效均布线荷载9。和等效均布线弯矩m.。9。和m。可按下式 计算：

式中：wj 防水板净反力设计值，9w≤0时取0。采用荷载基 本组合； [、、、 x向、y向柱距； a、a, 独立基础边长； 防水结构板平均固端系数，可按表7取值，其

表7防水结构板平均固端弯矩系数

表7防水结构板平均固端弯矩系类

结构设计中常有忽略防水结构板的水浮力对独立基础的影 响，而只按独立基础基底反力引起的弯矩计算，当地下水位较高 时，其基底弯矩设计值偏小，不安全

向，而只按独立基础基底反力引起的弯矩计算，当地下水位较高 时，其基底弯矩设计值偏小，不安全。 9.0.10自由段作无粘结处理的非预应力岩石锚杆受拉变形主要 是非锚固段钢筋的弹性变形，岩石锚固段理论计算变形值或实测 变形值均很小。 有自由段的土层锚杆要考虑锚杆自由段和锚固段的变形。 预应力岩石锚杆由于预应力的作用效应，铺固段变形极小 当锚杆承受的拉力小于预应力值时，整根预应力岩石锚杆受拉变 形值都较小，可忽略不计。全粘结岩石锚杆的理论计算变形值和 买测值也较小，可忽略不计，也可按刚性拉杆考虑。 9.0.11当锚杆集中布置在墙、柱下（图13），且每根柱、每 片墙抗浮单元的稳定性均能满足要求时，底板可按（图14） 简化为以墙柱为支点的倒楼盖模型进行计算。当锚杆的数量很 多时，用以上倒楼盖计算模型并不合适，板的计算跨度可适当 减少。 9012当错杆分散布置在底板跨中成逊下考虑错杠与底板的

9.0.10自由段作无粘结处理的非预应力岩石锚杆受拉变开

9.0.10自由段作无粘结处理的非预应力岩石锚杆受拉变形主要 是非锚固段钢筋的弹性变形，岩石锚固段理论计算变形值或实测 变形值均很小

协同工作时，锚杆可简化为弹性拉杆。此时柱如果作为支座，没 有位移变化，靠近柱的锚杆位移较小，不能发挥作用，也与实际

不符。原柱位上部荷载小于柱下水浮力时，柱和底板会有向上的 位移，锚杆开始发挥作用。建议柱位不按支座假定，只输入上部 荷载作为集中荷载进行计算。板跨中底板位移最大位置锚杆受力 最大，计算时锚杆的拉力标准值不宜大于锚杆承载力特征值的 1.2倍，以免锚杆破坏。考虑锚杆的非弹性影响，底板、梁的配 筋应适当加大，但不应超过未考虑锚杆支座效应按9.0.11条倒 楼盖的计算结果。当采用全粘结岩石锚杆时，可当成不动支座进 行计算，锚杆拉力应根据支座反力确定（图15、图16）。

13锚杆集中布置在柱（墙）位

图14简化的倒楼盖模型图 注：为水浮力、地基土反力等

图15锚杆分散布置在跨中或均布简图

图16简化的模型图 ：9为水浮力、地基土反力等

注：9为水浮力、地基土反力等

锚杆与底板共同工作时，计算模型中应考虑板厚或梁高对计 算结果的影响。板厚和梁高大于锚杆间距的1/4时，类似于中厚 板和深梁受力，与薄板和普通梁受力有较大的差别。为了减少计 算偏差，中厚底板应采用中厚板单元或三维有限元分析，深梁应 采用考虑剪切效应的Timoshenko深梁单元或采用三维有限元分析 （图17）

图17错杆与中厚底板共同作用三维有限元模型单元划分 注：1为锚杆间距

9.0.13由结构构件承载力抵抗水浮力（图18、图19） 9.0.14当利用地下连续墙作为地下室壁板时，经论证后可考虑 则壁与士的摩擦力。对于小型地下结构或窄条形地下结构，经论 证后也可考虑侧壁与土的摩擦力

8 地下结构水浮力作用下简化图

19地下结构水浮力作用下简化

图20某地下室设计断面

解：按照改进阻力系数法计算该地下室各段的水头损失，其 地下轮廓分段如图20所示，总共分为9段，各分段的渗透系数 和土层计算总厚度如表8所示

表8各分段的渗透系数和土层计算总厚度

各分段阻力系数计算如下： （1）进口段：

各分段阻力系数计算如下： （1）进口段：

14 0 = 1. 5( +0.441 =1.5 +0.441=1.599 16. 64

ln cot cot =0 4 T T 4 9.36 1

二lncot ( = 1. 178 6.24 T

= 1. 5( 9 +0.441=1.5 +0.441=1.649 10. 4

地下室底板水头分布如图21、图22所示

图21底板水头分布图（有限元结果）

00m/线流线：.100m3/D/线平面比例：1.50

图22有限元计算流网

图23某地下室设计断面

解：按照最不利情况考虑，结构物下游水位取至地面，上游 水位由分水岭渗流而来，结构物分段如图24所示，按照改进阻 系数法计算各段的水头损失和特征点水头，各分段的渗透系数 和土层计算总厚度如表10所示

表 10 各分段的渗透系数和土层计

各分段阻力系数计算如下： （1）水平段（由分水岭渗流而来）：

二Incot 4.9 =0. 852 4 7.28

= 4.873 （6)出口段：

3.922 $o = 1. 5( +0.441=1.5× +0.441 =1.05 7. 28

表11各段的阻力系数及水头损生

11各段的阻力系数及水头损失

地下室底板水头分布如图25、图26所示

图25有限元计算结果 水头线：.500m/线流线：.250m3/D/线平面比例：2.50m/格

图26有限元计算流网

图27地下空设计断面

表12各段的阻力系数及水头损失

JT／T 270-2019标准下载地下室底板水头分布如图28~图30所示。

图29有限元计算结果

图30有限元计算流网

E.0.6无砂混凝土的孔隙率P是指其相互连通的连续孔隙率， 也叫有效空隙率，对于出水量小的工程可取低值，对于出水量大 的工程可取高值，其孔隙率的测定方法可采用浸水法，即将试块 完全浸泡在水中测量其所受到的浮力，再推算其孔隙比例，具体 操作方法可参考相关文献。 人工拌制无砂混凝土应保证其和易性和流动性，水灰比可取 高值；机械拌制采用强制搅拌，和易性容易满足，水灰比可取 低值。 无砂混凝土中一般不需要添加外加剂，这里不考虑外加剂的 含量。

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