GB_T51446-2021标准规范下载简介

GB_T51446-2021 钢管混凝土混合结构技术标准

式中：Xr 环形脱空的脱空率； d一一环形脱空的平均距离（mm); D一钢管外径（mm)。 2当钢管内混凝土发生局部球冠形脱空时［图10.3.10 (b)，脱空率容限应为0.6%，且脱空高度不应大于 5mm。发 生球冠形脱空的钢管混凝生构件脱空率应按下式计算：

图10.3.10混凝土脱空尺寸示意 环形脱空；2一球冠形脱空；3一钢管；4一钢管内混凝土

10.3.11当拱形钢管混凝土加劲混合结构采用分批次浇筑钢管 为混凝土时，应按照设计要求制定混凝土浇筑施工工艺，严格控 制混凝土的工作性能和浇筑温度；同一拱肋中上一段钢管内混凝 土的强度达到设计强度的70%以上，方可进行下一段相连钢管

10.3.12拱形钢管混凝土混合结构用于桥梁工程时，钢管内混 凝土的施工除应满足本标准的规定外家福装饰施工组织设计，尚应符合国家现行标准 《钢管混凝土拱桥技术规范》GB50923和《拱形钢结构技术规 程》JGJ/T249的有关规定。

10.4钢管外混凝土施工

10.5.1钢管混凝土混合结构工程的质量检测与验收除一般规定 外，防火保护工程的检测与验收还应符合现行国家标准《建筑钢 结构防火技术规范》GB51249和《钢管混凝土结构技术规范》 GB50936的有关规定。 10.5.2钢结构安装的允许偏差、焊缝的尺寸偏差、外观质量和 内部质量检验、焊缝等级以及探伤要求，应符合现行国家标准 《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205和《钢结构焊接规 范》GB50661的有关规定。 10.5.3钢管内混凝土浇筑密实度检测可采用人工敲击、超声 波、冲击回波等方法，并应符合下列规定： 1检测次数不应少手4次，宜为浇筑后 3d、7dX28d及验 收前； X 2人工敲击检查可根据工程实际情况确定检查点，人工敲 击检查结果异常时，应加大检测点密度，确定超声波检测范围； 3超声波检测发现异常时，应进行钻孔复检。 10.5.4，钢管外钢筋混凝土各工序的施工，应在前道工序质量检 查合格后进行，并应进行自检、互检和交接检，对检查中发现的 质量问题应及时处理。 10.5.5钢管混凝土混合结构子分部工程验收时应提供下列文件 和记录： 1工程图纸、设计变更及相关设计文件； 2 原材料出厂质量合格证件及性能检测报告： 焊接材料产品证明书、焊接工艺文件及烘焙记录； 4 焊工合格证书及施焊范围： 5 焊缝超声波探伤或射线探伤检测报告及记录； 连接节点检查记录； 混凝土工程施工记录： 8 混凝土试件性能试验报告；

10.5.5钢管混凝土混合结构子分部工程验收时应提供

1 工程图纸、设计变更及相关设计文件： 2 原材料出厂质量合格证件及性能检测报告： 3 焊接材料产品证明书、焊接工艺文件及烘焙记录； 4 焊工合格证书及施焊范围： 5 焊缝超声波探伤或射线探伤检测报告及记录； 6 连接节点检查记录； 7 混凝土工程施工记录； 8 混凝土试件性能试验报告：

9隐蔽工程验收记录： 10分项工程质量验收记录和检验批质量验收记录； 11工程重大质量、技术问题的技术资料、处理方案和 记录。 10.5.6钢管混凝土混合结构中钢管混凝土部分的管内混凝 强度等级、工作性能和收缩特性应符合设计要求和国家现行 标准的规定，浇筑后的养护方法和养护时间应符合专项施工 要求。 10.5.7当钢管混凝土混合结构是特殊建设工程时，建设单 向消防设计审查验收主管部门申请消防验收，并提交下列材 1消防验收申请表；一△ 2工程竣工验收报告； 3涉及消防的建设工程竣工图纸。 浏览专用 住房城乡

9隐蔽工程验收记录； 10分项工程质量验收记录和检验批质量验收记录； 11工程重大质量、技术问题的技术资料、处理方案和验收 记录。 10.5.6钢管混凝土混合结构中钢管混凝土部分的管内混凝土的 强度等级、工作性能和收缩特性应符合设计要求和国家现行有关 标准的规定，浇筑后的养护方法和养护时间应符合专项施工方案 要求。 10.5.7当钢管混凝土混合结构是特殊建设工程时，建设单位应 句消防设计审查验收主管部门申请消防验收，并提交下列材料： 1消防验收申请表；一 2工程竣工验收报告； 3涉及消防的建设程踏工图纸

附录 A钢管混凝土混合结构的材料本构模型

A.1.1采用纤维模型法分析钢管混凝土混合结构时，钢管内混

A.1.1采用纤维模型法分析钢管混凝土混合结构时，钢管内混 凝土的本构模型应计入钢管的约束作用；钢管混凝土加劲混合结 沟中，钢管外包混凝土可分为无约束混凝土和箍筋约束混凝土 (图 A. 1. 1)

图A.1.1钢管混凝土加劲混合结构截面材料组成和划分示意 1一钢管内混凝土；2一钢管；3一箍筋约束混凝土；4一纵筋； 5一箍筋；6一无约束混凝土；7一空心部分

do 6。=1+(—0. 054² +0. 4)( （4） )0.5fc

注：表内中间值按线性内插法确定

注：表内中间值按线性内插法确定

2x 1 E>Eo d.

式中：f 混凝土圆柱体抗压强度（N/mm²），应按表A.1.2 换算； 箍筋的屈服强度（N/mm²）； 体积配箍率； As 箍筋的截面面积（mm²）； 箍筋长度（mm）； A 箍筋约束混凝土的截面面积（mm²）； S 箍筋间距（mm）。 A.1.4 钢管混凝土加劲混合结构的箍筋外无约束混凝土单调受 压应力（）一应变（?）关系宜按下列公式确定

Ar +Br2 V 1+Cr + Dx2 α=E Eo

0 d。 。= f° 4. 26f" 0 E.Vfd

式中： 混凝土圆柱体抗压强度（N/mm²），应按表A.1.2 换算； E 混凝土的弹性模量（N/mm²）

式中: B 卸载至应力为零时的残余应变（μe）； c 再加载过程中C点应力（N/mm²）； ED 卸载过程中D点对应的应变（μe）； OD 卸载过程中D点应力（N/mm²）。 2受拉卸载、再加载路径宜按下列公式计算

Es ey f,+0.01E,(e—εy） e>ey

的骨架线宜按本标准第A.2.1条确定，软化段的模量宜按下 公式确定：

f,+od 1.65y 6.11ey Ey+Ed Ed Eb = 0. 1E.

A.2.3钢筋在反复荷载作用下应力（）一应变（）关系（图 A.2.3）的骨架线宜按本标准第A.2.1条确定；按弹性模量卸载 至应力为零后，如再加载方向钢筋未曾屈服，则再加载宜指向钢 筋初始屈服点；如再加载方向钢筋曾屈服，则再加载宜指向该方 向钢筋历史最大应变点。

附录B轴心受压钢管混凝土构件的稳定系数

续表B混凝截面长细比入钢材土强含钢牌号度等率αs102030405060708090100级0. 061. 0000. 9570. 9050. 8520. 7990.7450.6920.6380.5460.4680. 081.0000.9590. 9100.8590. 8070. 7550. 7010. 6470. 5540. 475C500. 121. 0000.9630. 9170.8690. 8200.7680.7150.6600.5650. 4840. 161. 0000. 9650. 9220. 8770. 8290.7780.7250. 6700. 5730. 4910. 201. 0000. 9670. 9260. 8830. 8360.7860. 7330. 6770.5800. 4970. 061. 0000. 9450. 8860. 8280.7160.6620. 6090. 5220. 4470. 081. 0000. 9470. 8900.8350. 7800. 7250. 6710.6180. 454C600. 121. 0000. 9510. 8980. 8450. 7910.7380. 6850. 6310. 5400. 4630. 161.0000.8520.8000.7470. 6940. 6400.5480. 4700. 201.0000.9550. 9070.8570. 8070. 7550. 6470. 5540. 475Q4600.061. 0000. 9340. 8690.8080. 7480.6920.6380.5860. 5020. 4300.081.0000. 9360. 8740.8140. 7560. 7010. 6470.5950. 5090. 436C700. 121. 0000. 9400. 8810. 8240. 7680.7130. 6590. 6070.5190. 4450. 160. 9990. 9430. 8860.8310.7760.7220.6690. 6160.5270. 4520. 200. 9990. 9450.8900.8360.7830.7290. 6760.6230.5330. 4570. 060. 9960. 9240. 8560. 7910. 7300. 6720. 6180.5670. 4860.4160. 080. 9960. 9270. 8610. 7980. 7380.6810. 6270.5760. 4930. 422C800. 120. 9960. 9310. 8680. 8070.7490.6930.6390.5870.5030. 4310. 160. 9960. 9330. 8730. 8140. 7570.7010. 6480.5960. 5100. 4370. 200. 9960. 9350. 8770.8190. 7630.7080.6550. 6030.5160. 442112

续表B混凝截面长细比入钢材土强含钢牌号度等率αs110120130140150160170180190200级0. 060. 4060.3550.3130. 2780.2490.2240. 2030.1840. 1680. 1540. 08 0. 4110.3600.3180. 2820. 2530.2280. 2060.1870. 1710. 157C500. 4200. 2100. 120. 3670. 3240.2880.2580. 2320.1910. 1740. 1600. 160. 4260.3730. 3290. 2920.2620.2360.2130. 1940. 1770. 1620. 200. 4310.3770.3330.2960. 2650.2380.2160.1960.1790. 1640. 060. 3880. 3390. 2990. 2660. 2380.2140.1940. 1760. 1610. 1480. 080. 3930. 3440.3040. 2700. 2420. 2170.1970. 1790. 1630.150C600. 120. 4010. 3510. 3100.2760. 2470.2220. 2010. 1830.1530. 160.4070.3560. 3140. 2790.2500.2250.2040. 1850.1690. 1550.3600. 200.4120.3180.2830. 2530. 2280.2060. 1870. 1710. 157Q4600.060.3730.3260. 2880. 2560. 2290. 2060. 1870. 1700. 1550.1420.080. 3780. 3310. 2920.2600. 2320.2090.1890.1720. 1570. 144700. 120. 3860.3380. 2980. 2650. 2370.2130.1930.1760.1600. 1470.160. 3920. 3430. 3020. 2690. 2410. 2170.1960. 1780. 1630. 1490. 200. 3960. 3470. 3060. 2720. 2430.2190.1980. 1800. 1640. 1510. 060. 3610.3160. 2790. 2480. 2220. 2000. 1810. 1640. 1500.1370.080. 3660.3200. 2830. 2510. 2250. 2020.1830.1670.1520. 139C800. 120. 3740.3270. 2890.2570. 2300. 2070. 1870. 1700. 1550. 1420. 160. 3790.3320.2930. 2600.2330.2100.1900.1720. 1570. 1440. 200. 3830.3350.2960.2630. 2350.2120.1920. 1740.1590.146注：表内中间值按线性内插法确定113

附录C钢管混凝土加劲混合结构的长期荷载影响系数VC.0.1单肢钢管混凝土加劲混合结构的长期荷载影响系数宜按表C.0.1取值。表C.0.1单肢钢管混凝土加劲混合结构的长期荷载影响系数k。钢管外包混凝土强度等级C30荷载相对偏心率e/rc钢管直径与0. 5长细比截面宽度比入D/BK纵筋配筋率e（%)3551351.0001.0001.0000.9961.0001.0000.9730.9820.9980.631.00011.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0000. 751.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0000.500.8080.8770.9360.7720.8480.9050.8080.8800.927400.630.8290.9040.9600.7900.8710.9260.8350.9050.9470. 750.8640.92990.9760.8200.9030.9550.8720.9340.9650.500.6250.7010.7650.6690.7400.7980.7560.8240.879600. 630.6470.7330.7890.6970.7680.8230.7810.8580.9050. 750.6820.7730.8290.7230.7960.8580.8150.8870.940114

续表C.0.1钢管外包混凝土强度等级C60荷载相对偏心率e/r钢管直径与长细比00. 5 截面宽度比入纵筋配筋率（%）D/B135135Q350.500.9530.9680. 9970. 9050. 9430. 9850.8820. 9020. 941200. 630. 9850.9920. 9990. 9240. 9720.9970.9120.9330. 9590. 750.9890.9981. 0000.9420.9860. 9990.9170. 9510.9760. 500.6990.7690. 8246730.7450.7980.7050.7790.820400.630.7150.7950. 84506930. 7690.8190.7320..8020. 8370. 750. 7510.81910.8640.7240. 7970.8450.7640..8260. 8570.500.5380.6100. 6650.5750. 6440. 6986610.7290. 783600. 630. 5660..6410.6910.6040. 668O..7230.6910..7570. 8060. 750. 5916760..7290.6290.6980.761717.7870.841钢管外包混凝土强度等级C80荷载相对偏心率 e/ro钢管直径与长细比00. 51截面宽度比纵筋配筋率β(%)D/B1351351350.500.9520.9680.9970. 9040. 9420. 9840. 8810. 9010. 940200.630. 9850. 9920. 9990. 9230. 9710. 9960. 9110.9320. 9580.750.9890.9981. 0000.9410. 9850. 9990.9160.9500. 9750.500. 6770.7460.8000..6510.7230.7730.6830.7550. 794400.630.6930.7710.8200..6720.7450.7940.7080.7780.8110.750.7280.7950.8380.7020. 7730. 8200.7400.8010. 8310. 500.4990.5670.6190.5350.5980.6480.6140.6770.727600.630.5260.5960.6430.5610.6200.6720.6420.7020.7480. 750.5490.6290..6780.5840..6490..7080..6650..7300.781注：e为荷载偏心距，当绕强轴弯曲时，roH/2;当绕弱轴弯曲时，ro=B/2。表内中间值按线性内插法确定115

C. 0.2内置钢管混凝土相同的四肢钢管混凝土加劲混合结构的长期荷载影响系数宜按表C.0.2取值。表C.0.2四肢钢管混凝土加劲混合结构的长期荷载影响系数k。钢管外包混凝土强度等级C30荷载相对偏心率e/ro钢管直径与长细比0. 51截面宽度比入纵筋配筋率D/B13513N5350. 151.0001.0001.0001.0001.0001. 0000. 9710. 9711. 000200. 201.0001.0001.0001. 0001.0001. 0000.9700.9761. 0000. 251. 0001. 0001. 0001. 0001. 0001. 0001. 0001.0001. 0000. 150.8620.9490.9020. 8350.8890.9350.8300.8820. 946400. 200.8660. 9040. 9520. 8370.8900.936. 8330. 8880. 9480. 250.87701.9290.9760.8540.9090.9540. 8780.9290. 9640. 150. 6920.7620.8500. 6830..7670. 8460. 7330.8110. 887600. 200.7010.7680.8530. 6910.7700.8490..7440. 8160.8910. 250.7220..8110.8880.7200.8050.880.7760.8610. 921钢管外包混凝土强度等级C60荷载相对偏心率 e/ro钢管直径与长细比0. 51截面宽度比纵筋配筋率β（%)D/B13 51351350. 150. 9560. 9721. 0000.9270. 9391. 0000.8748820. 950200. 200. 9620. 9741..0000. 9320. 9411.000.8770.8830. 9540. 251. 0001.0001. 0000.9531. 0001. 0000.9430. 9450. 9770. 150. 7640. 8110. 8860.7280..7860. 8590..7290.7850. 853400. 200. 7700.8130. 8890.7360. 7880.8610.7330.7910. 8560. 250. 8010.8590. 9070.7580.8310.8890.7790..8360. 8780. 150.5920.6650.7460.5830..6680.7420.6340.7150.789600. 200. 6010.6670..7480.5930..6720.7430..6410..7220. 7900. 250.6230.7110..7800..6270..7040.7756820.7620. 815116

续表C.0.2钢管外包混凝土强度等级C80荷载相对偏心率e/r钢管直径与长细比00. 5截面宽度比入纵筋配筋率（%)D/B135131350. 150.9570.9741. 0000.9280.9391.0000.8740.8830. 951200.200.9610. 9781.0000.9320. 9411.0000.8770.8840.9530.251.0001. 0001. 0000. 9541.0001.0000.9440. 9450.9800.150.7500.7950.8690.7130.7700.8430.7130.7680.835400. 200.7530.7970.8720.7200.7730.8450.7180.7730.8380. 250.7850.8430. 8910.7440. 8150. 8710.7620. 8180. 8600. 150.5630.6330. 7115530.6350.7060.6000. 6790.749600.200.5710. 6350.7120.5630.6390.7070. 6080.6850.7520.250. 592/o. 677lo. 7430.5950.6700.7380. 6460.7230.775注：e为荷载偏心距，当绕强轴弯曲时，ro=H/2；当绕弱轴弯曲时，ro=B/2。表内中间值按线性内插法确定C.0.3内置钢管混凝土相同的六肢钢管混凝土加劲混合结构的长期荷载影响系数宜按表C.0.3取值。表 C. 0. 3六肢钢管混凝土加劲混合结构的长期荷载影响系数k。X钢管外包混凝土强度等级C30荷载相对偏心率e/ro钢管直径与长细比00. 51截面宽度比入纵筋配筋率β（%）D/B1351351350.151.0001.0001.0000.9991.0001.0000.9490.9611. 000200. 201.0001.0001. 0000.9991.0001.0000.9500.9651.0000.251.0001. 0001.0000.9991.0001.0000.9341. 0001.0000.150.8510.9000. 9530.8160.8760.9340.8160.8760.943400.200.8550. 9020. 9540.8180. 8790. 9420. 8200. 8810. 9510.250. 8710.9270. 9790.8310. 9060.9550.8380.9220.9650.150.6810.7600. 8580. 6740. 7630. 8510.7230.8080.892600. 200.6900.7660.8600.6820.7660.8540.7340.8130. 8940.250.7120.8080.8930.7100.8010.8810.7680..8550.921117

图D.0.1T形节点受力形式 一钢管混凝土弦杆；2一空钢管腹杆；3一冠点；4一鞍点

KscF,cc,cm

式中: KscF,cc,cm 由弦杆平面内弯矩引起弦杆冠点的热点应力 集中系数； K sCF,cs,cm 由弦杆平面内弯矩引起弦杆鞍点的热点应力 集中系数。 以上公式适用范围：0.2≤β≤0.95，15≤2≤64,0.2≤ ≤1. 0。 D.0.2相贯焊接K形间隙节点的热点应力集中系数可按下列规 定计算。 1腹杆受轴力时引起弦杆冠趾、鞍点和腹杆冠趾、鞍点的 热点应力集中系数可按下列公式计算图D.0.2（a)1。

图D.0.2K形间隙节点受力形式示

式中: KsCF,c,cm 由弦杆平面内弯矩引起弦杆冠趾的热点应力 集中系数； KsCF,cs,cm 由弦杆平面内弯矩引起弦杆鞍点的热点应力 集中系数。 以上公式适用范围：0.3<<0.8，24<2<60，0.25≤<1.0 30<<60°。 D.0.3相贯焊接节点的热点应力宜根据图D.0.1或图D.0.2的 内力情况以及对应内力引起的热点应力集中系数，应用叠加原理 计算出相贯线上弦杆冠点（趾）、弦杆鞍点、腹杆冠点（趾）、腹 杆鞍点最终的热点应力，并取其中最大的热点应力及相应位置

作为节点疲劳验算的应力指标及验算位置。 Ohs = E(KsCF,n,iOn,i) +E(KsCF,m,iOm,i) (D. 0. 3) 式中：hs 由腹杆、弦杆的内力（轴力、弯矩）引起某一位 置［冠点（趾）、鞍点」最终的热点应力； KscF,n,i 由腹杆、弦杆各个轴力引起某一位置的热点应力 集中系数，可按本标准第D.0.1条、第D.0.2条 各公式计算； KscF,m,i 由腹杆、弦杆各个弯矩引起某一位置的热点应力 集中系数，可按本标准第D.0.1条、第D.0.2条 各公式计算； On,i 由腹杆、弦杆各个轴力引起某一位置的名义应力， 由轴力除以圆钢管截面面积得到； Om,i 由腹杆、弦杆各个弯矩引起某一位置的名义应力 由弯矩除以圆钢管截面弹性抗弯模量得到

作为节点疲劳验算的应力指标及验算位置。 Ohs = E(KsCF,n,iOn,i) +E(KsCF,m,iOm,i) (D. 0. 3) 式中： Ohs 由腹杆、弦杆的内力（轴力、弯矩）引起某一位 置［冠点（趾）、鞍点」最终的热点应力； KscF,n,i 由腹杆、弦杆各个轴力引起某一位置的热点应力 集中系数，可按本标准第D.0.1条、第D.0.2条 各公式计算； KscF,m,i 由腹杆、弦杆各个弯矩引起某一位置的热点应力 集中系数，可按本标准第D.0.1条、第D.0.2条 各公式计算； On,i 由腹杆、弦杆各个轴力引起某一位置的名义应力： 由轴力除以圆钢管截面面积得到； Om,i一 由腹杆、弦杆各个弯矩引起某一位置的名义应力 由弯矩除以圆钢管截面弹性抗弯模量得到

附录E单肢钢管混凝土加劲混合结构的耐火极限E.0.1当内置钢管混凝土部分的承载力系数（nefst）为0.30时某办公楼室内装饰施工组织设计方案.doc，轴心受压单肢钢管混凝土加劲混合结构的耐火极限可按表E.0.1确定。表E.0.1单肢钢管混凝土加劲混合结构的耐火极限tr（ncfst=0.30，h）截面宽度B荷载比R长细比入(mm)0.30. 40. 5X 0. 6300>3. 00>3.00>3.00X2.47600>3. 00>3.00>3. 00>3.0022900>3.00>3.00>3.00>3.0015007>3. 00>3.00>3.00>3. 0030011.571.000.700.48600>3.001.851.150.8044900>3. 00>3. 00)1. 731.131500>3.00>3. 00>3.00>3.00注：表内中间值按线性内插法确定。E.0.2当内置钢管混凝土部分的承载力系数（ncfst）为0.50时，轴心受压单肢钢管混凝土加劲混合结构的耐火极限可按表E.0.2确定。表E.0.2单肢钢管混凝土加劲混合结构的耐火极限tr（ncfst=0.50，h）截面宽度B荷载比R长细比入(mm)0. 30. 40. 5 0. 6300>3.00>3.00>3.002. 45600>3.00>3.00>3.00>3.0022900>3.00>3. 00>3. 00>3.001500>3.00>3.00>3.00>3.00124

续表 E. 0. 2

注：表内中间值按线性内插法确定

E.0.3当内置钢管混凝土部分的承载力系数（ncfst）为0.70 时，轴心受压单肢钢管混凝土加劲混合结构的耐火极限可按表 E.0.3确定。

表E.0.3单肢钢管混凝土加劲混合结构的耐火极限tk(neist六0.70，h)

DL／T 1850-2018标准下载注：表内中间值按线性内插法确定。

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合…的规定”或“应按执行”。