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JJF(新)64-2021-水泥压力试验机抗压夹具与力值校准规范.pdf水泥压力试验机示值误差测量不确定度评定
C.1.1测量依据：JJF（新）64一2021《水泥压力试验机抗压夹具与力值校准规 范》。 C.1.2环境条件：温度（10～35）℃，相对湿度≤80%。 C.1.3测量标准：0.3级专用标准测力仪。 C.1.4被测对象：150kN水泥压力试验机，示值误差土1%。
C.1.1测量依据：JJF（新）64一2021《水泥压力试验机抗压夹具与力值校准规 范》
甘肃省农村抗震房屋新建与加固技术导则(试行)（甘肃省住房和城乡建设厅2021年3月）.pdfC. 1. 5 测量过程
在试验机上正确安装标准测力仪，预压3次至最大试验力后以标准测力仪 的示值为准开始校准，示值误差校准从最大试验力的10%至最大试验力，校准点 分别为20kN、30kN、50kN、100kN与150kN，每个校准点重复测量3次， 取3次测量的算术平均值计算示值误差
C.1.6评定结果的使月
符合上述条件的测量，一般可使用本不确定度的评定结果，其它可参照使用 本评定方法。
C. 2. 1 测量模型
式中： 8一一第i个测量点的示值相对误差，%； F一一第i个测量点试验机3次读数的平均值，kN： Fs一一第i个测量点标准测力仪的标准值，kN。
C. 2. 2灵敏系数
as, 00. F S = aF F. ,C2 aF. F?
因为F与F.相互独立，所以合成标准不确定度为
u(8)= /cu2(F)+cu(Fs) u (F) + u(Fis) F2 A
考虑到实际测量中，一般F~F，则上式变为
考虑到实际测量中，一般F~F，则上式变为
C.3全部输入量的标准不确定度评定
C.3全部输入量的标准不确定度评定
C.3全部输入量的标准不确定度评定
试验机读数F引入的相对标准不确定度u(F）包括两个来源，测量重复性引 （的相对标准不确定度分量ur(F）与分辨力引入的相对标准不确定度分量 u(F)。
C.3. 1.1测量重复性引入的相对标准不确定度分量u.(F)的评定
对于各个校准点，重复测量3次，得到如表C.1所示的测量数据：
表C.1重复性测量数据与计算结果
单次实验标准差s,采用极差法按照下式进行计算（极差系数Ch=1.69）：
F 一第i个测量点试验机3次读数的最大值，kN
Fimin一一第i个测量点试验机3次读数的最小值，kN。 实际测量时取3次测量的平均值作为测量值，则相对标准不确定度u.(F)为：
各个校准点实验标准差s:与相对标准不确定度分量uir(F）的计算结果见表
C.3.1.2分辨力引入的相对标准不确定度分量u(F)的评定
试验机的分辨力为0.01kN，其引入的不确定度分量按均匀分布处理，包含 因子k=/3，则其引入的相对标准不确定度分量u（F)按照下式进行计算：
0.01kN uzr(F) = 2V3F..
各个校准点相对标准不确定度分量uz(F)的计算结果见表C.2.
分辨力引入的相对标准不确定度分量计算结果
C.3.1.3由于测量重复性引入的相对标准不确定度分量u(F）与分辨力引入 的相对标准不确定度分量u,(F)互有影响，为防止重复计算，只取二者中较大的， 即取：
u.(F) = u.(F)
C.3.2标准测力仪的示值不准引入的相对标准不确定度u(F）的评定
0.3级专用标准测力仪的最大允许误差为士0.3%，按照均匀分布处理，包 含因子k=V3，则其引入的相对标准不确定度分量u.(F.）按照下式进行计算：
u(F)= 0.3% = 0.173% /3
C.4标准不确定度汇总表
全部输入量的相对标准不确定度汇总于表
表C.3标准不确定度分量汇总表
C.5合成标准不确定度评定
由C.2.3条，合成标准不确定度按照下式进行计算：
各个校准点合成标准不确定度的计算结果
C.6扩展不确定度的确定
取包含因子k=2，扩展不确定度为：
各个校准点扩展不确定度的计算结果见表C.4。
u.(8) = yu?(F)+u?(Fs)
U = ku.(8)= 2u.(8)
表C.4各个校准点测量不确定度计算结果
带抗压夹具水泥压力试验机示值误差测量不确定度评定
D.1.1测量依据：JJF（新）64一2021《水泥压力试验机抗压夹具与力值校准规 范》。 D.1.2环境条件：温度（10～35）℃，相对湿度≤80%。 D.1.3测量标准：0.3级专用标准测力仪。 D.1.4被测对象：安装了40mm×40mm水泥抗压夹具的150kN水泥压力试验机 试验机准确度等级为1级
D. 1. 5 测量过程
在试验机上正确安装标准测力仪与抗压夹具，预压3次至最大试验力后以 标准测力仪的示值为准开始校准，示值误差校准从最大试验力的10%至最大试验 力，校准点分别为20kN、30kN、50kN、100kN与150kN，每个校准点重复 测量3次，取3次测量的算术平均值计算示值误差
D.1.6评定结果的使用
符合上述条件的测量，一般可使用本不确定度的评定结果，其它可参照使用 本评定方法，
D. 2. 1 测量模型
式中： Fa一一带抗压夹具时第i个测量点试验机3次读数的平均值，kN：
D. 2. 2灵敏系数
addi 1 adi Fai aFa Fas ,C aFais F2
因为F与F相互独立，所以合成标准不确定度为：
u.(a)= Vcju(F)+cu(Fas) = Fa u?(Fa.)+ u (Fas) Fai Fi
考虑到实际测量中，一般F~Fis，则上式变为
D.3全部输入量的标准不确定度评定
D.3.1由试验机读数F引入的相对标准不确定度u.(F）的评定
试验机读数F引入的相对标准不确定度u(F）包括两个来源，测量重复性 引入的相对标准不确定度分量u（F）与分辨力引入的相对标准不确定度分量 uzFa)
测量重复性引入的相对标准不确定度分
表D.1重复性测量数据与计算结果
单次实验标准差s,采用极差法按照下式进行计算（极差系数Ch=1.69）：
式中： Faimx一一带抗压夹具时第i个测量点试验机3次读数的最大值，kN; 实际测量时取3次测量的平均值作为测量值，则相对标准不确定度u.(F)为
各个校准点实验标准差s:与相对标准不确定度分量ur(Fa）的计算结果见表
D.3.1.2分辨力引入的相对标准不确定度分量u（E,）的评定
试验机的分辨力为0.01kN，其引入的不确定度分量按均匀分布处理，包含 因子k=V3，则其引入的相对标准不确定度分量u.(F.)按照下式进行计算：
各个校准点相对标准不确定度分量uz(F）的计算结果见表D.2
uzr(Fat) 0.01kN 2V3F...
分辨力引入的相对标准不确定度分量计算结果
D.3.1.3由于测量重复性引入的相对标准不确定度分量uir(F）与分辨力引入 的相对标准不确定度分量uzr（F）互有影响，为防止重复计算，只取二者中较大 的，即取：
u.(Fa)=u.(Fa)
D.3.2标准测力仪的示值不准引入的相对标准不确定度u.(F..）的评定
0.3级专用标准测力仪的最大允许误差为土0.3%，按照均匀分布处理，包 含因子k=/3，则其引入的相对标准不确定度分量u.(Fais）按照下式进行计算：
D.4标准不确定度汇总表
全部输入量的相对标准不确定度汇总于表D.3中
0.3% u (Fais)= = 0.173% V3
表D.3标准不确定度分量汇总表
D.5合成标准不确定度评定
由D.2.3条，合成标准不确定度按照下式
各个校准点合成标准不确定度的计算结果见表D.4。
D.6扩展不确定度的确定
取包含因子k=2，扩展不确定度为
各个校准点扩展不确定度的计算结果见表D.4。
u.(8a)=yu?(F)+u:(Fas)
U = ku(8)= 2u.(8)
表D.4各个校准点测量不确定度计算结果
水泥压力试验机力值偏差测量不确定度评定
E.1.1测量依据：JJF（新）64一2021《水泥压力试验机抗压夹具与力值校准规 范》。 E.1.2环境条件：温度（10～35）℃，相对湿度≤80%。 E.1.3测量标准：0.3级测力仪。
在试验机上正确安装标准测力仪，预压3次至最大试验力后开始校准，示 值误差校准从最大试验力的10%至最大试验力，校准点分别为20kN、30kN、50 E.1.6评定结果的使用 符合上述条件的测量，一般可使用本不确定度的评定结果，其它可参照使用 本评定方法， E. 2. 1 测量模型 式中： 8:一一水泥压力试验机第i个测量点的力值偏差，%； 8.一一第i个测量点的示值相对误差，%。 E. 2. 2 灵敏系数 因为.与S之间可以认为不相关，所以合成标准不确定度为： E.3全部输入量的标准不确定度评定 T∕CAGHP 003-2018 抗滑桩治理工程设计规范(试行).pdf(e) = /cu?(8a)+cu(8) = u(8a)+u*(8 带抗压夹具示值相对误差的测量不确定度已在附录D中进行广评定，各个校 准点的扩展不确定度U见表D.4的最后一列，则标准不确定度u(8.)为： 各个校准点的计算结果见表E.1 示值相对误差引入的标准不确定度u(8)的 试验机示值相对误差的测量不确定度已在附录C中进行了评定，各个校准点 的扩展不确定度U见表C.4的最后一列，则标准不确定度u(S)为 各个校准点的计算结果见表E.1 某园林古建筑 施工组织设计E.4标准不确定度汇总表 全部输入量的标准不确定度汇总于表E.1中 表E.1标准不确定度分量汇总表