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T∕CAGHP 003-2018 抗滑桩治理工程设计规范(试行).pdfT/CAGHP 003—2018滑坡后缘后缘裂隙地下水位滑体静水压力V扬压力U7滑坡前缘图D.3极限平衡法（岩质滑坡计算模型）31
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E.1K法计算单桩内力及位移
E.1.1基本微分方程：将桩视为一竖向弹性地基梁，由材料力学公式及Winkler假定可建立下述微 分方程：
K一一水平地基系数，单位为千牛每立方米（kN/m"）；可以由旁压试验或大型实体推桩试验确 定，无试验资料时DGJ32T J131-2011 房屋面积测算技术规程，可按表C.1或表C.2取值； B，一桩的计算宽度，单位为米（m）。 E.1.2桩身锚固段任一截面y处的水平位移r、转角、弯矩M、剪力Q及桩周岩土侧向应力。按下 式计算：
班桩身理置于王层或软岩，底部埋入完整、坚硬岩层的表面，可视桩底支承条件为铰 身锚固段任一截面y处的水平位移α、弯矩M、剪力Q及桩周岩土侧向应力按式（E.24)~ 7)计算。此时y=h2，和桩底铰支点地基反力根据静力平衡条件计算
其中，β和u，可根据地层情况，选用K法或m法求得。 锚索的弹性系数k可由式F.4)求出：
式中： Es—锚索的弹性模量，单位为千帕（kPa)； As一锚索的截面面积，单位为平方米（m） Ls—锚索自由段的长度，单位为米（m）。 单位变位和载变位Aip可由下列公式求得
解方程(F.1)得到
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桩在滑面处的位移u。和转角β。据变形协调条件，由嵌固段的桩顶变位得到： uo=yo;β。=。 (F.10) yo、o。可根据其桩底的边界条件由悬臂抗滑桩计算公式求得。 当求出未知力P，后，对滑面上下的桩体分别计算变位及内力，据其内力值就可以进行桩的 设计。 锚索的拉力T由下式求解
α一一锚索与水平面之间的夹角， 据式（F.11)，就可以进行锚索的设计.并采用与悬臂抗滑桩相同的方法进行桩体设计
F.2多根锚索作用时的锚拉桩计算
锚索作用时的力法方程
其中，各系数分别由式（F.13)计算
AnPr+A12P+AP+Aip=0 APz+A2P,+A2P,+A2p=0 AP+A2P,+AP,+Asp=0
A=+L+（） Ap=Aip+L,MB,+Qu
单时的订算租同：据其 其底的边界条件求得。当求出未知力P，后，对于滑面上 的桩体分别计算变位及内力，据其内力值进行桩的设计。铺索的拉力T。可以由下式求得，
一第i根锚索与水平面之间的夹角，单位为度（°）。 据式（F.21)，就可以进行各根锚索的设计。抗滑桩的设计与悬臂抗滑相同
式中： K K——滑床的地基系数。
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根据试验结果及理论分析，h1、hz的取值只影响到弯矩值的大小，对剪力无影响。为简化 议在黄土滑坡中，取h,=hz=3d～5d（d为桩径）,其计算结果是可以满足设计要求的
a）工程概况； b) 工程地质及水文地质条件简述； ） 稳定性验算结论； d) 设计原则及依据； 设计措施说明：按单位工程→分部工程→分项工程分类叙述； 施工技术要求：按分项工程分类叙述； g） 监测工程：重要工程需做专项设计； h) 图件：平面布置图、立面图、面图、结构详图、监测工程设计图等
a）工程概况； b） 工程地质及水文地质条件简述； 稳定性验算结论； d) 设计原则及依据； 设计措施说明：按单位工程→分部工程→分项工程分类叙述； f) 施工技术要求：按分项工程分类叙述： g） 监测工程：重要工程需做专项设计； h) 图件，平面布置图、立面图、剖面图、结构详图、监测工程设计图等
附录J （规范性附录） 设计计算书主要格式 a） 滑坡推力计算 格式依据附录D：滑坡稳定性评价和推力计算公式。 b）单桩内力及位移计算 格式依据附录E：K法计算单桩内力及位移，m法计算单桩内力及位移，刚性桩锚固段内力 及位移计算。 c） 单桩及锚索（杆）承载力验算
T/CAGHP003—2018附录K（资料性附录）砂浆与岩土体黏结强度表表K.1岩石与锚固体黏结强度特征值岩石类别Ee值/kPa岩石类别E值/kPa极软岩135~180较硬岩550~900软岩180~380坚硬岩900~1300较软岩380~550注1：表K.1中数据适用于注浆强度等级为M30。注2：表K.1中数据仅适用于初步设计，施工时应通过试验检验。注3：岩体结构面发育时，取表中下限值。注4:表K.1中岩石类别根据天然单轴抗压强度E，划分：E,<5MPa为极软岩；5MPa≤E,<15MPa为软岩；15MPa≤E,<30MPa为较软岩；30MPa≤E,<60MPa为较硬岩；E,≥60MPa为坚硬岩。表K.2土体与锚固体黏结强度特征值土层种类土的状态E值/kPa坚硬32~40硬塑25~32黏性土可塑20~25软塑15~20松散30~50稍密50~70砂土中密70~105密实105~140精密60~80碎石中密80~110密实110~150注1：表K.2中数据适用于注浆强度等级为M30。注2：表K.2中数据仅适用于初步设计，施工时应通过试验检验。48
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目次前言531范围552规范性引用文件55基本规定554. 1抗滑桩治理工程设计阶段554.2地质灾害防治工程分级554. 4地质灾害防治工程计算工况与安全系数554.5抗滑桩类型及适用范围564.6勘查要求564. 7稳定性评价方法564.8岩土体参数取值方法4.9抗滑桩桩位和桩参数585抗滑桩设计推力确定方法586抗滑桩结构内力计算方法与要求596.2悬臂桩结构内力计算方法与要求596.3锚拉桩结构内力计算方法与要求606.4抗滑桩护壁荷载及内力计算616.6微型组合抗滑桩群设计要求627抗滑桩结构设计637. 1抗滑桩结构构造要求7.2抗滑桩承载力计算637.3锚索结构设计验算648抗滑桩施工、检测与监测要求648.1#抗滑桩施工要求648.2抗滑桩检测648.3抗滑桩监测65附录H（资料性附录）微型桩单桩计算公式66
本标准按照GB/T1.1一2009《标准化工作导则第1部分：标准的结构和编写》给出的规则 起草。 （1)本标准由正文、附录、条文说明三部分组成。 （2)坚持科学性、先进性和实用性原则。在本标准中，既有原则性规定，又体现一定的灵活性；结 合我国实际和地质灾害治理工程设计需要，既反映我国近年来成熟的研究成果和经验，又借鉴并吸 取国外的先进经验和新理论、新技术。 （3)对于地质灾害抗滑桩治理工程设计，国际上尚无明确的通用标准。编写组调研了美国、加拿 大、英国、意大利等国家的相关案例和资料，并与国内案例及资料进行对比，结合国内最新科研成果 和专利技术，编写了本标准。 （4)本标准编写过程中参考了《建筑边坡工程技术规范》（GB50330一2013)、《滑坡防治工程设计 与施工技术规范》（DZ/T0219一2006）、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）（2015年版）、《铁 路路基支挡结构设计规范（2009年局部修订）》（TB10025一2006）等规范，对各规范间有冲突和不适 用现状的条文在本标准中进行了局部完善和修编。 中国地质灾害防治工程协会为本标准提出和归口单位。 本标准起草单位：中国地质大学（武汉）、中国地质科学院探矿工艺研究所、湖北省地质环境总 站、中煤科工集团西安研究院有限公司、山东大学、武汉地质工程勘察院、三峡大学。 本标准主要起草人：唐辉明、胡新丽、邹安权、石胜伟、王志俭、彭进生、王全成、李长冬、杨栋 韩琨、方山耀、宁国民、王亮清、苏爱军、李术才、张乾青、傅静安。 本标准由中国地质大学（武汉）负责具体技术内容的解释
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本标准适用于斜坡地质灾害抗滑桩工程设计，也适用于水利水电、铁道、交通、城建、矿山等行业 的斜坡地质灾害抗滑桩工程设计。 本标准包括抗滑桩设计基本规定、地质灾害防治工程分级与设计安全系数、悬臂抗滑桩、预应力 锚拉桩设计等内容。
4.1抗滑桩治理工程设计阶段
台理工程确定采用抗滑桩形式，为保证工程施工顺利进行的设计工作阶段。两者无本质区别 寄合本标准的要求，仅后者需完善施工所需细节设计。 2勘查的阶段划分依据有关规范，但必须满足抗滑桩治理工程设计不同阶段的要求
4.2地质灾害防治工程分级
依循国王 原部颁布的《中华人民共和国地质矿产行业标准》（DZ/T0219—2006）中的地， 治工程分级的规定，
4.4地质灾害防治工程计算工况与安全系数
抗滑桩工程设计是按照地质灾害防治工程计算所涉及到的六种计算荷载和通常的工况的 作为设计时的计算工况，一般考虑：
(1)自重； (2）自重十地下水； （3）自重十暴雨十地下水； （4）自重十地震十地下水。 (1）、（2)为设计工况，（3）、（4）为校核工况。 对于受地表水水位变动带影响的斜坡抗滑桩设计，应考虑校核工况：自重十地震十最高库水、自 重十地震十库水位升降。总计有六种计算工况。校核工况安全系数取抗滑安全系数K，=1.02~ 1.15，抗剪断安全系数K，=1.2~1.5。 为了保障抗滑桩工程设计的安全性，考虑荷载、材料的力学性能、试验值和设计值与实际值的差 别、计算模式和施工质量等各种不定性因素，根据抗滑桩的特性，拟定了抗滑安全系数和抗剪断安全 系数，并结合防治工程级别和大量的地质灾害防治工程设计安全系数取值的经验值，推荐在不同的 防治工程级别和工况条件下的安全系数类型。 这些工程计算工况与安全系数是长期实践的经验值
4.5抗滑桩类型及适用范围
4.5.2、4.5.3抗滑桩按材质分类包括未桩、钢桩、钢筋混凝土桩和组合桩。现在应用于地质灾害治 理的主要类型为钢筋混凝土桩和组合桩，其具有安全可靠、经济合理等优点。 抗滑桩按成桩方法分类，有打人桩、静压桩、就地灌注桩。就地灌柱桩又分为沉管灌注桩、钻孔 灌注桩两大类。在常用的钻孔灌注桩中，又分机械钻孔桩和人工挖孔桩。目前运用较多的是人工挖 孔桩，在特殊条件下采用钻孔灌注桩。 抗滑桩按结构型式分类，有单桩、排桩、群桩和有锚桩。排桩型式常见的有椅式桩墙、门式刚架 桩增、排架抗滑桩墙。有锚桩常见的有锚杆和锚索，锚杆有单锚和多锚，锚拉桩多用单锚。 抗滑桩按桩身断面形式分类，有圆形桩、矩形桩、“工”字形桩、微型桩等。常用的为圆形桩、矩形 桩、微型桩。 按受力方式可分为悬臂桩和预应力锚拉桩。 抗滑桩具有抗滑能力强、桩位灵活、施工方便、设备简单、间隔开挖桩孔、不易恶化滑坡状态等优 点，目前广泛应用于滑坡治理工程中。 在设计时，不仅需要考虑设计的安全可靠，还要考虑其经济合理和场地条件限制的便于操作性。 在此基础上再来考虑不同类型抗滑桩的适用范围。采用抗滑桩阻滑时，应对其可行性进行充分论证。 4.5.5抗滑桩是滑坡、泥石流等地质灾害防治工程中较常采用的一种措施。采用抗滑桩对滑坡进 行分段阻滑设计时，每段宜以单排布置为主。若抗滑桩承受弯矩过大，应设计采用预应力锚拉桩。
抗滑桩防治工程勘查的要求，以必须满足抗滑桩设计要求为原则。本标准仅提出原则性要求， 为达到此要求的具体操作应根据有关规范执行。 4.6.1勘探线应包括钻探、探井（槽）、物探等技术手段的成果。 4.6.3岩土体的物理力学性质参数应符合有关规范的数理统计要求，可通过收集、现场（室内）试验 等手段获得并满足综合取值要求
4.7.2滑（斜）坡稳定性计算方法宜根据岩土类型、滑坡形态和可能的破坏形式，
7.2滑（斜）坡稳定性计算方法宜根据岩土类型、滑坡形态和可能的破坏形式，推荐如下：
表2结构面的结合程度
4.9抗滑桩桩位和桩参
4.9.2桩位的确定除按相关条款进行外，还要结合具体工程的特殊需求进行相应的确定。通过计 算可以确定滑（边）坡体的阻滑段，其一般位于滑（边）坡中前缘。同时应综合考虑重要保护对象和施 工条件确定抗滑桩桩位，桩位既能够起到保护对象的作用，还要兼顾便于施工。 4.9.3抗滑桩布置方向应与滑动方向垂直或接近垂直。当滑坡下滑力特别大时，宜结合滑坡特征 和施工条件，抗滑桩宜布置成“品”字形或梅花形。 4.9.4桩间距可根据抗滑桩与滑坡体之间的土拱效应综合确定，桩间距宜为3m～8m。一般情况 下，当滑体完整、密实或滑坡推力较小时，抗滑桩间距可取大值；反之，可取小值。滑坡主轴附近抗滑 桩间距可取小值，两侧间距可取大值。 4.9.5若滑带临空，则按临空面底部以下岩土体侧向压应力不得大于该岩土体的容许侧向抗压强 度进行验算
5抗滑桩设计推力确定方法
5.2滑坡稳定性评价计算方法很多。我国的滑坡防治工程实际上大多数是对滑动后形成的滑坡堆 积体进行治理，因此，主要采用了传递系数法进行评价。这种方法优点在于将滑坡分成若干条块，自 上而下较为准确地确定滑坡推力，然后，根据滑坡推力和抗力准确地进行抗滑桩设桩处的弯矩、剪力 等计算。 传递系数法可分为隐式和显式两种算法，隐式计算法相对安全。由于我国很多滑坡都采用传递 系数法（附录D)进行稳定性评价和推力计算，因此，本标准仍沿用这一算法。简布法（Janbu）等方 法，在折线形滑坡的稳定性分析中，与传递系数法较为吻合，可以进行对比校核。 理论上，当条分块段足够多时，圆弧形滑坡也视为折线形滑坡进行分析。一般来说，对滑动面为 单一平面或者圆弧形的滑坡，本标准推荐了瑞典条分法和毕肖普方法进行分析。滑坡稳定性分析方 法很多，但是这些方法往往在推力计算上非常烦琐，因此，本标准主要推荐了上述四种方法。 岩质滑坡的分析较为简单，可按照Hoek推荐的2D平面极限平衡法进行稳定性评价和推力分 析。当岩质滑坡侧向阻力不可忽视时，应采用3D楔形体极限平衡法进行稳定性评价和推力分析。
锚索等的布设。在滑坡稳定性评价和推力计算公式中涉及地震水平加速度，按50a设计基准期超越 概率10%的地震加速度设计取值，其中取值7度0.10g、8度0.20g、9度0.40g。 5.3当滑体是一种黏聚力较大的地层（如岩石、土夹石、黏土等)时，其推力分布图式可近似按矩形 考虑；如果滑体是一种以内摩擦角为主要抗剪特性的堆积体（如砂土），其推力分布图式可近似按三 角形考虑；介于二者之间的，可按梯形分布，
6抗滑桩结构内力计算方法与要求
6.2悬臂桩结构内力计算方法与要求
厂对于强风化的较完整、坚硬岩层，应视为软弱岩层。 居实际情况，采用与滑坡推力相同的分布或抛物线分布图形，抗力不应大于桩前岩土的剩余抗滑 成被动土压力。 3、6.2.4根据Winkler地基模型，桩周岩土作用在桩上的侧向应力与桩的侧向位移成正比，比 系数即岩土地基的水平弹性系数，也称水平地基系数。 关于水平地基系数的分布一般有四种假定： 1）水平地基系数不随深度变化，即c，=K，适用于比较完整的岩层和硬黏土； 2）水平地基系数与深度成正比，即c=my，适用于硬塑一半干硬的砂黏土及碎石类土、风化 破碎的岩块，以及密度随深度增加而增大的地层； 3） 水平地基系数与深度成正比增加，且起始的水平地基系数不为零，即c:=A十my，适用于承 受地应力尚未释放完全，且密度随深度增加而增大的地层，如超压密黏土层，桩前滑动面以 上有滑体和超载的硬塑一半干硬的砂黏土及碎石类土、风化破碎的岩块以及某些软质 岩层； 4）其他不符合上述假定的各种情况。 桩底支承一般采用自由端或铰支端，如： 1）根据抗滑桩破坏试验和室内模型试验，当锚固段为松散介质或较完整的基岩时，地层抗力 均成两个对项的三角形，桩底弯矩为零，桩底支承条件符合自由端。通过进一步的试算表 明，在成昆线狮子山2号试桩锚固段地基系数取0.3X10°kPa/m，在大海啸试桩锚固段地 基系数取0.2X10°kPa，桩底支承条件按自由端考虑时，桩身变位和弯矩的计算值与实测 值基本吻合。证明桩底支承条件按自由端考虑是符合实际的。 当锚固段上部为土层，桩底嵌人一定深度的较完整基岩时，此情况与桩下部嵌人一定深度 的完整基岩时相类似。但考虑到目前这种边界条件的实测资料较少和过去的计算习惯：保 留了桩底为铰支端的支承条件，可按两种桩底支承条件中的任何一种情况计算。当采用自
6.3锚拉桩结构内力计算方法与要求
6. 3. 1一般规定
主动抗滑结构。 工作不多，没有成熟的计算方法，只能采用工程类比法或在数值模拟的基础上，结合经验，先确定每 排锚拉桩所承受的滑坡推力，再按照本章的规定进行设计。 锚索在施工前必须进行拉拔力试验，试验方法与程序应遵守现行有关标准的规定。如果试验结 果达不到设计采用的铺固力参数，就必须对设计方案进行及时调整。
锚拉桩是一种组合支挡结构，它的设计计算包括了预应力错锚索设计计算的所有步骤，也包括了 普通抗滑桩的所有内容。对于锚拉桩的设计计算，最重要的是确定锚索拉力，锚索拉力确定后，就可 以根据普通抗滑桩的计算步骤进行桩身内力的计算。 在锚拉桩计算理论中，有控制桩顶位移的计算法、地基系数法和结构力学法等。控制桩顶位移 的计算法的原理与普通抗滑桩的相同，滑动面以下的抗滑桩的内力计算与普通抗滑桩的完全相同， 滑动面以上不同的是须根据桩顶位移确定锚索拉力，在锚索拉力确定之后，把锚索拉力、滑坡推力、 桩前剩余下滑力（或被动土压力）作为已知力，用静力学的方法求解桩身内力。这种方法的不足之处 是没有考虑桩与锚索之间的变形协调条件，因而所得结果与实际受力有一定差别。地基系数法同样 必须先求出桩顶的锚索拉力，拉力的求法可以根据悬臂桩中所提供的控制桩顶位移或经验法。若以 经验法确定锚拉力，需先假定抗滑桩未受锚索作用，以地基系数法求出滑动面处的剪力，再求出锚索 拉力。然后在桩顶施加拉力和弯矩，再次以地基系数法求解桩身内力值。计算过程稍显烦琐。结构
6.6微型组合抗滑桩群设计要求
念碑的加 6.6.6微型桩治理滑坡时的主要作用机理为抗剪、抗弯和其独特的抗拉拔性能，但因其单个桩的长 细比大、截面抗弯刚度小、柔性大，故应设在滑体较薄、推力不至于过大、桩前不临空的地段。 6.6.8由于微型桩的特殊构造，为保证钢材保护层厚度和工作性能，微型桩的桩径不宜过小。但微 型桩桩径过大时，其工作性能接近于传统抗滑桩，加筋材料过多，经济上也不合理，施工不便捷。桩 的间距也很重要，当微型桩的间距较大时（超过桩径的6倍），可以不考虑群桩效应。当间距较小（小 于桩径的4倍）时，需要考虑群桩效应，设计时对单桩承载力折减，折减系数可取0.8～0.9。 6.6.9微型桩的破坏位置基本位于滑面附近，在破坏区以外，微型桩桩身的内力衰减很快，因此，从 微型桩的抗弯能力来看，当桩身达到一定长度后，再增加桩的长度对于抗滑作用的意义不大。 分布于滑面以上10倍桩径的范围，群桩受荷段弯矩分布于整个受荷段，其中滑面以上15倍桩径范 围内弯矩较大。群桩与单桩受荷段最大负弯矩均位于滑面以上7倍桩径处。微型桩嵌固段主要承 受正弯矩（迎滑侧受拉），且分布于滑面以下10倍桩径的范围内，最大正弯矩位于滑面以下5倍桩 径处。 群桩各排桩的剪力分布形式基本相同，位于滑面以下7倍桩径至滑面以上7倍桩径范围内的剪 力方向与滑动方向相同，最大正剪力位于滑面处；滑面以上7～20倍桩径与滑面以下723倍桩径 范围内剪力方向与滑坡滑动方向相反，受荷段最大负剪力约位于滑面以上13倍桩径处，嵌固段最大 负剪力约位于滑面以下12倍桩径处。 综合以上试验结果，再考虑一定的安全系数后，提出以30d和1/3桩长作为嵌固段桩长的限制 指标。 微型桩破坏后依然具有一定的抗滑能力，但破坏前后的抗滑机理不同。破坏前主要是微型桩的 抗弯及抗剪能力起抗滑作用，破坏后主要是钢筋的抗拉能力起抗滑作用。因此又提出了应符合微型
桩的抗拉拔强度要求，根据以上几方面因素，最终选取最大值作为设计的控制依据， 变形作用下桩身混凝土就会出现弯折破坏，因此在工程中应避免采用桩心配筋的不正确配筋方法， 钢管作为筋材
7.1抗滑桩结构构造要求
1.4抗滑桩为大截面地下钢筋混凝土构件，与一般钢筋混凝土构件有所不间。因此 范》（TB10025—2001)和《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)（2015年版）在构造细节上作 一些具体的规定。如： 1）抗滑桩纵向受力钢筋直径不应小于16mm，净距不宜小于120mm，困难情况下可适当减 少，但纵向受力钢筋净距不得小于80mm。 2）《混凝土结构设计规范》（GB50010一2010)（2015年版）规定，当柱子各边纵向受力钢筋多 于3根时，应放置附加钢筋。考虑到抗滑桩为地下结构，桩身一般在十几米以上，工人必须 在坑内上下作业，抗滑桩不宜设置过多的箍筋肢数，因此，规定不宜采用多于4肢的封闭箍 筋，但允许每箍筋在一行上所箍的受拉筋不受限制。 3） 为使钢筋骨架有足够的刚度和便于人工作业，对箍筋、架立筋和纵向分布钢筋的最小直径 作了一定限制。箍筋的直径不宜小于14mm，抗滑的受压两侧，应设置架立钢筋，架立钢 筋的直径不宜小于16mm，纵向构造钢筋的直径不宜小于12mm。当桩身较长时，纵向构 造钢筋和架立钢筋的直径应适当增大。 4） 为使抗滑桩截面的四周形成钢筋网，提高混凝土抗剪能力，本标准对箍筋和纵向分布钢筋 的最大间距作了一定的限制。抗滑桩箍筋宜采用封闭式，以2肢为宜，肢数不宜多于4肢， 每箍筋在一行上所箍的受拉筋可不受限制，箍筋间距不应大于400mm，纵向分布钢筋的间 距不应大于300mm。 5） （TB10025一2001)规定，对于钻（挖）孔桩的受力钢筋混凝土保护层厚度不应小于70mm。 《混凝土结构设计规范》（GB50010一2010）（2015年版）规定，受力钢筋混凝土保护层厚度 不得小于所保护受力钢筋的直径。因此，抗滑桩受力钢筋混凝土保护层厚度不应小于 70mm，且不得小于所保护受力钢筋的直径。若地下水有侵蚀性，抗滑桩受力钢筋混凝土 保护层厚度应适当增加。
7.2抗滑桩承载力计算
7.2.2本条文对抗滑桩正截面承裁力计算方法作了如下基本假定
a 按《混凝土结构设计规范》（GB50010一2010）（2015年版）规定，抗滑桩正截面承载力验算 时假定其为平截面。
c) 7.2.3 抗滑桩正截面受弯承载力计算： b) 或焊接环式间接钢筋作为安全储备。 .2.4、7.2.5抗滑桩斜截面承载力验算： a）本条规定抗滑桩最大受剪截面的确定条件。 一为错拉处，其二为岩土面以下2m～3m的位置。
7.2.3抗滑桩正截面受套承载力计算
7.3锚索结构设计验算
土层内锚索的抗拔力平衡抗滑桩的土压力。 索能有效控制抗滑桩及斜坡的变形量，有利于建(构)筑物的安全。 对施工期稳定性较差的斜坡，采用预应力锚索减少变形的同时，增加斜坡滑裂面上的正应力及 阻滑力，有利于斜坡的稳定。
DBJ50T-271-2017城市轨道交通结构检测监测技术标准8抗滑桩施工、检测与监测要求
本标准对抗滑桩施工仅作一般性设计要求，未尽事宣及具体施工要求须按有关施工技术规范 执行。
8.2.1低应变法是利用较小能量的振源（如振动器、球击、锤击等）在桩顶上激振，使其产生弹性波 沿桩身传播。在桩顶上用检波器接收由桩底或桩身存在的各种缺陷反射回来的波，通过波形分析和 处理，检验桩身的质量和缺陷。一般用于小口径（≤600mm）桩的检测。 超声波埋管法检测以其中的2根为1组，1根埋管内放入发射器，将发动机送出的电脉冲信号转 换成超声波向埋管外发射，另1根埋管内放入接收器，将接收到的超声波信号转换成电信号，送到接 收机内记录。通过波形分析，可以测出超声波在桩身内由发射器到接收器所经过的时间，再根据两 管之间的距离，测出超声波的波速。两个埋管内的发射器和接收器用绞车同步由下提升，就可以测 出沿桩身不同深度上的超声波速度。超声波速度的大小与混凝土的质量密切相关，所以可以检测沿 桩身混凝土的质量。 超声波埋管法检测需预埋声测管，材质宜为钢管，内径50mm60mm，须绑扎置于钢筋笼内 侧，与桩身平行。根数依据桩身横截面尺寸确定。对于矩形截面桩，一般布置于四角，桩身横截面较
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8.3.2位移的监测包括用全站仪等监测桩项位移和在抗滑桩上设置光纤或应变片监测其侧向位 移、预应力错锚索应力监测。在抗滑桩的受力钢筋上焊接钢筋计来监测钢筋的应力，在桩后设置土压 力盒直接监测滑坡推力。根据监测数据，判定治理工程的效果，一方面为将来治理类似工程提供借 鉴，另一方面若出现危险情况，可以预警，以便采取适当的补救措施。 抗滑桩压力盒用于抗滑桩受力和滑带承重阻滑受力监测，以了解滑坡体传递给抗滑桩上的压 力。压力传感器依据结构和测量原理区分，类型繁多，使用中应考虑传感器的量程与精度、稳定性、 抗震及抗冲击性能、密封性等因索
JTG H30-2015公路养护安全作业规程 （资料性附录） 微型桩单桩计算公式 可根据图H.1(b)的弹性地基梁计算模型得到