标准规范下载简介
大型复杂结构设计实例介绍-青岛北站结构设计综述-钢协观摩会.pdf北京市建筑设计研究院有限公司 BEIJINGINSTITUTEOFARCHITECTURALDESIGN
采用MIDAS对候车层进行计算分析，经验算候车层构件均满足设计 求，构件截面如下： 梁截面列表
SH／T 3206-2019 石油化工设计安全检查标准.pdfBIAD 北京市建筑设计研究院有限公司 BEIJINGINSTITUTEOFARCHITECTURALDESIGN
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>候车层楼板沿股道方向总长为195.2米，垂直股道方向整体分析时温 度荷载产生的变形很大，所以在沿垂直股道方向接近楼板中部设一道 温度缝，温度伸缩缝位置及节点作法如下图所示：
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Y型柱如下图所示，计算时不考虑外包混凝土对钢柱的作用，混凝土 台只作构造配筋设计。Y型柱交叉点处焊接较为复杂，故采用铸钢节 点。
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采用ABAQUS软件对铸钢节点进行节点受力分析，应力云图如下：
节点处最大应力为223.4Mpa<300Mpa，满足设计要求
点处最大应力为223.4Mpa<300Mpa，满足设计要求。
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经计算结构的局部坚向前两阶坚向振动频率在2.5～3.2HZ之间；而人的一 般步行频率为1.5Hz～3.2Hz；因此在大量人群在结构上活动时，容易造成共 振。其局部振型图如下所示：
局部1阶（2.5458Hz）
局部2阶（2.6005Hz）
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共布置32套减振装置，TMD1型号阻尼器12套，TMD2型号阻尼器20套。
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各工况作用下结构加速度峰值
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各工况分析结果对比（加速度峰值。
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各工况分析结果对比（加速度时程
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观景平台在候车层西面（标高17.100米），由实腹工字钢梁和钢管租 组成，建筑面积约2220平米，示意图如下：
KGL1 H1500X400X25X50 L1 HN300X150X6.5X9 圆钢管混凝 900X20 土柱
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>观景平台模态分析得结构自震周期及频率如下：
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经模态分析计算得第4模态时结构为竖直方向振动，其振动图如下所 示：
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模态自振频率为1.9Hz，不满足《城市人行天桥与人行地道技术规范》 .4中规定的3Hz的舒适度要求，采取TMD减震措施，并补充进行了人员 走激励下的舒适度计算。
观景平台TMD布置如下图所示：
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分别取结构在不同工况下的三个最大响应点：节点306（左侧区域）、节 点474（中间区域）和节点629（右侧区域）进行减振后加速度最大响应的对 比。结构加速度峰值如下表所示：
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采用结构减震控制技术，对结构安装耗能减震装置，不仅控制结构在地震 作用下的震（振）动响应，从而有效地保护结构在强震下的安全，而且施工周 期短，并且不需要增大原有框架柱截面，在经济上也合理可行。 因此，在综合考虑下，本工程采用设置消能减震装置一一约束屈曲支撑。 约束屈曲支撑的参数取值见下表：
支撑类型 弹性刚度KN/m 屈服点(Mpa) 届服力(KN) 极限力(KN) 刚度比 届服指 数 数量 A (X向) 1.5x105 160 270 470 0.02 2 8 B(Y向) 3.0x105 160 540 960 0.02 2 ~ C (Y向) 1.7x105 160 320 490 0.02 2
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地震波人工1作用下层间位移减震效果（单位：m）
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防屈曲支撑的沸回 曲线较为饱满，说明在 大震下耗能充分，减震 效果良好。且防屈曲支 撑在大震下的最大位移 在实验验证的允许范围 之内，说明了其在大震 下的安全性及可靠度。
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》幕墙钢架系统由V型钢架以及索结构组成，分四个区域。具体分布 如下：
》幕墙钢架系统由V型钢架以及索结构组成，分四个区域。具体分布 如下：
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幕墙区域1（南北侧幕墙）顶部与屋面系统连接，底部与高架候车层楼板连 接，示意图如下：
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幕墙区域2（东西侧幕墙）部与屋面系统连接，底部与止负零地坪连接，
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幕墙区域3、4（转角幕墙）顶部与屋面系统连接，底部与正负零地坪连接， 示意图如下：
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站台无柱雨榭覆盖8个站台，对称布置 在主站房南北两侧，每侧长192m，东西 方向长227m，投影面积约58000平米。 V 雨椰结构为钢管耗与梭形管架组成的 受力体系，最大跨度38.5米。结构钢样 为变截面钢管柱，采用理入式性柱腾 。雨棚柱列纵向间隔布置落地斜拉索， 滑动连接 以增加整体抗侧力能力。 雨棚屋盖基本由纵横主次桁架组成， 架高度在2.6m左右，架杆件均采用方 钢管焊接而成（局部采用圆管），屋面 布置水平钢拉杆支撑，以增加屋面刚度 中间柱连接节点设置滑动连接，以释放 横轨同的温度变形，
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XXX工程满堂脚手架施工方案.docBIAD 北京市建筑设计研究院有限公司 BEIJINGINSTITUTEOFARCHITECTURALDESIGN
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