标准规范下载简介
DL_T 5222-2021 导体和电器选择设计规程.pdfu.=V2 ×0.5×1.5× Ur/V3 × K
7.3.9系原规定第9.3.9条的保留条文。
7.3.9系原规定第9.3.9条的保留条文。
深圳天安国际大厦施工组织设计7.3.10系新增条文
7.3.11系新增条文。
式中，对于50Hz频率，t大约为1/2周波10ms。 7.3.12 系新增条文。
Imk =/2×(e 150 +1)=2.74
发电机断路器的冷却方式有自然冷却和强迫冷却两种。ABB发电机断路器全系列均为 自然冷却，在额定电流超过26000A时采用了加强对流的自然冷却方式；Alstom发电机断路 器在额定电流为13000A~21000A时采用外加散热管的自然冷却，在额定电流为 21000A~28000A时采用散热管加风扇的强迫冷却方式。 7.3.13系原规定第9.3.9条的修改条文。 根据调研发电机断路器制造情况，删除了原规定中“如发电机断路器在某些情况下兼起 隔离开关的作用，应设置观察窗，以便监视断口的状态”和“大容量发电机断路器应具有内 部空气温度的监测装置”。
8.3.1~8.3.2系原条文修改。 8.3.3~8.3.5系原文。
开关额定端子机械负荷。隔离开关的额定端子机械负荷主要取决于连接端子上的导线和导 体的静荷载、风荷载及短路电动力，如果布置型式和短路电流水平不发生大的变化，隔离 开关额定电流增加并不会增加其额定端子机械负荷，考虑到额定工作电流增加，从而说明 本回路中电力负荷的增加，有必要提高该回路的可靠性，因此本次修编适当提高了大电流 隔离开关额定端子机械负荷，提高了额定端子机械负荷要求值后，隔离开关厂家设计时就 会提高绝缘子抗弯强度。 9.0.13系原条文11.0.11的修改条文，根据设计总结及运行单位意见，目前变电站综合自动 化应用越来越多，隔离开关建议均采用电动操作，但是保留手动操作功能，为了防止操作 人员触电，要求当人力操作装置接到动力操作机构上时应能保证动力操作机构的控制电源 安全断开。经向设备厂家咨询，近些年订货的隔离开关基本都是电动操动结构但是都保留 宜选用电动操动机构
10.0.9系新增条文
1 六氟化硫气体绝缘金属封闭开关设备
表18伸缩节种类和允许位移量
伸缩节选择标准如下： 6用于装配调整。 用于吸收GIS制造商的尺寸误差和安装误差，其标准主要有制造厂决定。 7用于吸收基础间的相对位移 指分开基础间的相对位移（不均匀下沉）
如果基础十分牢固，就能减轻伸缩节负担，反之亦增加负担，所以，这是由综合经济指 标所决定的，其标准应由制造厂家和用户协商决定。 8用于吸收热胀冷缩的伸缩节 根据温度的变化幅度、使用的材质、单位长度决定其标准。 9用于吸收热胀冷缩的伸缩节。 根据温度的变化幅度、使用的材质、单位长度决定其标准。这些条件是由GIS的额 定电压、额定电流、运输方面的尺寸限制等所决定的。 10用于吸收地震是的过度位移量。 主要用于与变压器等的连接部分及伸缩节的安装高度很高的情况，其充许位移量应 根据连接元件的地震分析求得。
12交流金属封闭开关设备
本节将原并联电抗器细分为高压并 调整至中性点接地设备节。
13. 1 一般规定
规范了部分名词术语。 本节仅适用于选择限制短路电流的限流电抗器，高、低压并联电抗器，不适用于选择调 相机启动电抗器和并联电容器补偿装置中的串联电抗器等。
13.2.413.2.4系新增条文
13.2.513.2.5新增条文。 可控高压并联电抗器是一种可调节的高压并联电抗器，其主要作用是可根据系统的无功 需要调节高抗的无功功率补偿，抑制电压波动，提高系统稳定性，减少系统的网损，能够对 电网的弱阻尼动态稳定有一定的改善作用，提高电网的输送能力，同时具有普通高抗抑制工 频过电压和潜供电流的作用，主要用于解决长距离重载线路动态无功补偿和限制过电压的矛 直，在国内外超高压及特高压电网中均有较好的应用前景。 可控并联电抗器是解决超特高压输电系统中无功电压控制和限制过电压对并联电抗器 不同需求之间矛盾的关键技术手段。在系统正常的情况下，通过调节可控并联电抗器的容量 可以到达无功和电压调节的目的，在系统暂态（如接地故障)时，配合合适的中性点电抗器， 可以抑制工频过电压和潜供电流，提高重合闸成功率，对电网的弱阻尼动态稳定也有一定的 改善作用，保证系统的安全稳定运行。此外，可控并联电抗器还可以起到提高线路输送能力： 提升电网稳定水平，减少电网损耗等作用。 我国在2005年初设立500kV可控电抗器关键技术研究及挂网试运行项且，该项目是为
13.3.113.3.1系新增条
13.3低压并联电抗器
不应超过土2%。 13.3.413.3.4系新增条文。 并联电抗器必须能在可能出现的最高电压下连续运行，这将决定电抗器的制造容量。 在制造方面并联电抗器的温升和材料消耗，由最高工作电压所确定，并不因为另规定 个额定电压（及其相应的容量）造价会有所降低。电网设计只能按接入电抗器后可能出现的 最高工作电压作校验，而按实际工作电压时的容量作无功平衡。 并联电抗器最高工作电压的确定应慎重，如果最高工作电压确定的保守（过高），运行 中将不能充分发挥其有效无功出力，造成浪费。因此，低压并联电抗器的额定电压和最高运 行电压宜经计算确定。 13.3.513.3.5系新增条文。 并联电抗器的总损耗值，与其本身造价及年运行费用有着直接关系，此值取得过低，将 造成造价直线上升，但年运行费用下降，原则上应按综合经济比较后选定最佳合理值。本条 所列之值是按我国电价与电抗器造价及以往工程订货时制造厂与用户均能接受的指标选定 的。 13.3.613.3.6系新增条文。 本条是针对油浸铁心电抗器制定的。选定在外施电压1.1倍最高工作电压时其伏安特性 乃为线性，就能保证电抗器在正常运行时铁心不饱和，避免过高的谐波电流和出现谐振等问 题。 13.3.713.3.7系新增条文。 本条中的数值是根据国内已有工程设计中所采用的且制造厂接受的数值
明确了限流电抗器的选型意见。 13.4.2系新增条文。
13.4.3系原规定的保留条文
13. 4 限流电抗器
由于电抗器儿乎没有什么过负荷能力，所以主变压器或出线回路的普通电抗器的额定电流应按 回路最大工作电流选择，而不能用最大持续工作电流选择。母线分段电抗器额定电流选择是依据 GB50049一2011《小型火力发电厂设计规范》要求编写的。
为了使分裂电抗器所接的两段母线的电压差别减小，应该使分裂电抗器两臂通过的负荷电流尽 量相等或接近。但是由于两段母线负荷实际上的不平衡，分裂电抗器的两臂负荷电流实际上存在着 差别，一般取两臂的负荷波动不超过Ii=0.7In、I=0.3I，或反之。 对于发电厂的发电机或主变压器回路所连接的分裂电抗器，其所通过的负荷电流就是发电机或 变压器的额定电流，为了在一段母线负荷较低时，还能使发电机或变压器最大限度送出电能，故本 规定按发电机或主变压器额定电流的70%来选择分裂电抗器的额定电流。 对于变电所主变压器回路，为了选用较小额定电流的分裂电抗器，最好是按实际负荷电流大的 臂的额定电流来选择电抗器的额定电流。当负荷资料不明确时，也可按主变压器额定电流的70%
来选择分列电抗器的额定电流。 在调查中了解到，经分裂电抗器后的母线电压波动值一般约为（100～200）V，为额定电压的 （1.6～3.2）%，均比计算值为小，特别是在发电厂中，由于直接接于主母线的发电机自动励磁调整 装置的调节作用，数值还会更小些。分裂电抗器两臂母线电压差也不大，一般约为100V左右。
13.4.5系原规定的保留条文。
在正常工作时，经普通电抗器的电压损失不大于5%的校验条件，是为保证电力用户母线电压为 领定值而确定的。故对于出线电抗器不仅要计及经限流电抗器的电压损失，尚应计及出线上的电压 损失。 对于带电抗器的出线，因其断路器的断流容量一般按照在电抗器后短路选择，对电抗器前的短 路故障，则由母线保护来切除，故出线保护时间需与母线保护时间相配合，一般装设带时限的过电 流保护。为防止高压电动机因低电压误跳闸，电力系统和发电厂用电系统不充许长时间低电压运 行，必须保证在电抗器后短路时有一定的母线剩余电压。本规定要求母线剩余电压不低于额定值的 （6070）%。这是因为DL/T5153一2014《火力发电厂厂用电设计技术规定》中规定：对成组电动 机自起动时，6kV厂用母线电压水平，中温中压发电厂为额定电压的（60～65）%，高温高压发电厂 为额定电压的（65～70）%。它是相对于）用电母线额定电压6.0kV的白分数。本规定对额定电压 为（6.310.5）kV的主母线规定为（60～70）%，要求6kV发电机主母线应尽量取上限值70%，在 考虑主母线与厂用母线之间厂用电抗器的电压损失5%左右后，仍能满足厂用母线电压的最低要求， 从而不致使电动机因电压过低而制动及使其回路跳闸。 对于母线分段电抗器，由于其所连接的（6～10）kV分段母线一般都装设不完全母线差动保护 作为专用母线保护，即使不设专用母线保护，分段断路器也得装设瞬时电流速断装置。对于一组电 抗器带儿回出线的所谓集合电抗器的接线，其各回出线按不带电抗器的出线原则，均装设有瞬时电 流速断装置。它们与装设无时限继电保护的出线电抗器一样，都不会引起电力用户所不允许的长时 间低电压运行，故不必校验短路时母线剩余电压。
13.4.6系原规定的保留条文，
13.4.8系原规定的保留条文
本条规定分裂电抗器正常工作时两臂母线的电压波动应按负荷资料计算，当无实际负荷资料时， 可按本假设条件校验，理由参见第13.2.2条， 13.4.9系原规定的保留条文。
本条为新增内容。引用现行行业标准《330kV~750kV变电站无功补偿装置设计技术规定》DL/I 5014的相关要求。
本节为新增内容。适用于选择110kV及以下并联电容器，不适用于选择换流站内日 20kV~1000kV并联电容器等，换流站内的高压并联电容器选择需参照换流站的相关规程 丁。 4.0.1其中“容量”一项，需注意是电容器自身的容量还是电容器组成套装置（含串联电抗 器）的容量。 4.0.3电容器组是由一定数量的电容器单元串、并联后组成，电容器单元分为无熔丝、内熔 丝、外熔丝三种类型。 冷却空气温度指稳定状态下，在电容器组的最热区域中两台电容器间外壳最热点连线中 点的空气温度，如果仅有一个单元，则指在距离电容器外壳大约0.1m和距离底部三分之 高度处测得的温度。 4.0.4额定电压是电容器的重要参数，当运行电压低于额定电压时，电容器的输出容量低 于额定容量。因此，在选择电容器的额定电压时，如果安全裕度值过大，则输出容量的亏 员也大；如果安全裕度过小，则可能造成电容器绝缘介质损害。为了使电容器的额定电压 选择合理，达到经济和安全运行的目的，在分析电容器预期的运行电压时，应考虑下面几 种情况： 并联电容器装置接入电网后引起的电网电压升高； 2 谐波引起的电网电压升高； 3 装设电抗器引起的电容器端子电压升高： 4 相间和串联段间存在的容差，将形成电压分配不均，使部分电容器承受的电 压升高； 5轻负荷引起的电网电压升高。 并联电容器装置投入电网后引起的母线电压升高值可按下式计算：
更大容量的电容器组，单台电容器容量宜选334kvar或500kvar。特高压变电站低压侧采用 110kV并联电容器，容量为240Mvar，单台电容器容量宜选500kvar。更大容量的单台电容 器需要根据厂家的制造水平和工程需求选择。 为了运行安全，每相各串联段的并联电容器台数，不应超过最大并联容量（根据所选用 的单台容量即可计算出并联台数），否则，某一台电容器发生贯穿性击穿事故，注入故障电 容器的能量将超过其外壳耐爆能量，从而会发生电容器外壳爆裂事故，甚至使事故扩大。 14.0.6根据GB3938对电容器稳定过电流的规定，在允许过电流和谐波的作用下，电容器 能够正常运行。
15.0.1系原规定第15.0.1条的保留条文
本条为选择电流互感器时的主要参数，除个别情况如主变压器中性点、发电机出口励码 压器高压侧的电流互感器外，一般均应首先满足本条规定。 电流互感器一次参数可按如下要求选择： 1电流互感器应根据其所属一次设备的额定电流或最大工作电流选择适当的额 定一次电流。额定一次电流的标准值为：10A、12.5A、15A、20A、25A、30A、 40A、50A、60A、75A以及它们的十进位倍数或小数。有下标线者为优先值。 2电流互感器的额定连续热电流、额定短时热电流和额定动稳定电流应能满足 所在一次回路的最大负荷电流和短路电流的要求，并应适当考虑系统的发展情况。当 互感器一次绕组可串、并联切换时，应按其接线状态下实际短路电流进行及校验。 3选择额定一次电流时，应使得在额定电流比条件下的二次电流满足该回路测 量仪表和保护装置的准确性要求。 4为适应不同要求，在某些情况在同一组电流互感器中，保护用二次绕组与测 量用二次绕组可采用不同变比。 5动稳定校验的内容有二：一是校验冲击电流倍数应等于或小于制造部门给出 的允许动稳定倍数，这是校验短路电流作用在电流互感器内部的力。校验按下式计 算：
K。 一动稳定倍数，由制造部门提供； ia一一短路冲击电流瞬时值，A I.一一电流互感器一次额定电流，A。 另一校验是相间电流的相互作用使互感器绝缘瓷套顶部受到的外作用力，也称外部动稳 定校验。其校验公式与支柱绝缘子相同，即：
=1.76i2 m×10 1+12 2
Fmx = 1.76 =+ 2
回路相间距离，cm; L 一一计算长度，cm： 电流互感器出线端部至最近一个母线支柱绝缘子的距离，cm； 电流互感器两端瓷帽的距离，（当电流互感器为非母线式瓷绝缘时，l，=0)，
距离，C l2一一电流互感器两端瓷帽的距离，（当电流互感器为非母线式瓷绝缘时，l,=0)， cm。 有的产品样本未标明出线端部允许作用力，而只给出动稳定倍数。一般是在相间距离为 40cm，计算长度为50cm的条件下取得的。此时，可按下式进行校验：
50a K X > ch ×10 401 /21
动稳定校验只对产品本身带有一次导体的电流互感器进行 6热稳定校验是验算互感器承受短路电流发热的能力。制造部门在产品样本中 给出的是1s或5s热稳定电流倍数，校验按下式进行：
一电流互感器热稳定电流倍数，由制造部门提供： 一短路电流引起的热效应(A?s)； t一一制造部门提供的热稳定计算采用的时间，t=ls或5s。 当动热稳定不够时，例如有时由于回路中的工作电流较小，互感器按工作电流选择后不 能满足系统短路时的动、热稳定要求。则可选择额定电流较大的电流互感器，增大变流比 若此时5A元件的电流表读数太小时，可选用(12.5)A元件的电流表，也可采用复式变比 或二次带抽头电流互感器。 5.0.2系原规定第15.0.2条的修改补充条文。 电流互感器环境条件校验新增太阳辐照度和覆冰厚度等使用环境条件。当在屋内使用时 可不校验本条第2、4、5、6款。当在屋外使用时则可不校验第3款。 电流互感器充许的环境温度根据现行国家标准GB20840.1《互感器第1部分：通用技 术要求》规定，环境温度分为3类，见表19
15.0.8系原规定第15.0.12条的修改条文
1000kV及以下变电站工程的保护和测量用电流互感器的选择及计算做出了详尽的规定，与 之相同的内容本标准不再重复引用
系原规定第16.0.1条的保
17.0.1原规定的保留条款。 17.0.2原规定的修改条款，当在屋内使用时可不校验本条第2、3款。 17.0.3原规定的保留条款。熔断器必须具有能充分开断设置地点的短路电流的能力。在 《高压交流熔断器》（GB/T15166）中规定对于熔断器开断预期电流的能力不计及直流分量 的大小，因此按短路电流的周期分量有效值选择熔断器的短路开断能力。 17.0.4原规定的修改条款。给出了高压熔断器的电压范围，其中限流式高压熔断器的的 电压范围是3.6kV~72.5kV 17.0.5原标准第17.0.5条的修改条文，根据《高压交流熔断器》（GB/T15166）的定义 和选择方法，高压熔断器的电流特性按熔断件的电流特性进行选择确定。熔断件电流特性的 选择需要按制造厂的建议是参考《高压交流熔断器》（GB/T15166）的要求，主要因为熔断器 受连接线、温度、放置方尚、安装方式等条件的影响可能对应不同的电流特性，需要制造， 根据工程条件给出选择的建议。 17.0.6~17.0.9原规定的保留条款。 17.0.10原标准第17.0.10条的修改条文，增加了熔断器的国家标准。另外，按 GB/T15166.6的规定将选择熔断器时的变压器励磁涌流调整为10~12倍的变压器满载电流。 17.0.11原标准第17.0.11条的修改条文，增加了熔断器的国家标准。 17.0.12新增条文，基于电动机、低压变压器等用电负荷大量的使用真空接触器串高压 溶断器或负荷开关串高压熔断器等组合电器的原因增加该条文。根据《交流高压熔断器术 吾》GB/T15166.1的条文，采用“后备”熔断器后备是指与其他设备（如接触器）组合使用， 这种熔断器可以按其自身的动作曲线比较快速的开断额定最小开断电流；与其他开关设备配 合时采用“限流”型熔断器是利用限流熔断器所具备的将故障电流限制到低于预期电流峰值 的功能，以便可以选择轻型的其他开关设备。 17.0.13原标准第17.0.12条的修改条文，增加了熔断器的国家标准。 17.0.14原标准第17.0.13条的保留条款。 17.0.15原标准第17.0.14条的保留条款
18.1.1系原规定第18.1.1条的保留条文。 18.1.2系原规定第18.1.2条的保留条文。当在屋内使用时，可不校验本条第2，4，5，6 款，在屋外使用时，可不校验第3款。
18.1.2系原规定第18.1.2条的保留条文。当在屋内使用时，可不校验本条第2，4，5，6 款，在屋外使用时，可不校验第3款。 18.1.3系原规定第18.1.3条的修改条文。 自动跟踪动态补偿式消弧装置在我国已有多年的运行经验，技术先进成熟故宜优先考虑 选用。国家能源局2014年4月15日发布的《防止电力生产事故的二十五项重点要求》电 14.5.3规定：“对于自动调谐消弧线圈，在订购前应向制造厂索取能说明该产品可以根据系 统电容电流自动进行调谐的试验报告。自动调谐消弧线圈投入运行后，应根据实际测量的系 统电容电流对其自动调谐功能的准确性进行校核。” 18.1.4系原规定第18.1.4、18.1.5条的保留条文，计算公式见附录B
18.1.3系原规定第18.1.3条的修改条文
18.1.5系原规定第18.1.6条的保留条文。
装在电网的变压器申性点和有直配线的发电机申性点的消弧线圈采用过补偿运行方式， 是考虑电网运行方式变化较大，如断路器分闸、线路故障、检修以及分区运行等，电网电容 电流都将可能减少。若采用欠补偿运行方式，电容值的改变有可能使消弧线圈处于谐振点运 行，这是不允许的。 采用单元连接的发电机，其运行方式固定，装在此发电机中性点的消弧线圈可以用欠补 偿，也可以用过补偿，但为了限制变压器高压侧单相接地时对低压侧产生的传递过电压引起 发电机中性点位移电压升高，以采用欠补偿运行方式较为有利。 无论采用过补偿或欠补偿运行方式，都应根据发电机的容量和电压限制残余电流。因为 单相接地通过故障点的能量与电压和电流有关，为了不使因发电机电压等级的增高而增大通 过故障点的能量，对额定电压等级高于10kV的大容量发电机，单相接地时通过故障点的电 流值应小于5A。表20具体列出不同容量和电压等级的允许电流值供参考。
18.1.6系原规定第18.1.7条的保留条文
中性点经消弧线圈接地的电网和发电机，其长时间中性点位移电压充许值由变压器或发 电机最高工作电压来决定。一般电网变压器最高工作电压不大于额定电压的1.15倍。而发 电机最高工作电压不大于额定电压的1.10倍。 为了提高电网变压器中性点消弧线圈补偿的成功率，必须使通过故障点的残流最小，应 将消弧线圈调整到接近于谐振点。但因实际电网的三相对地电容不对称，中性点存在不对称 电压，消弧线圈处在谐振点附近运行，可能产生串联谐振，使中性点位移电压过高而绝缘损 坏。因此脱谐度不能太小。运行经验证明不大于10%时消弧线圈补偿成功率较高
表21接地电阻工频耐压值
表22接地电阻允许温升值
18.2.2系原规定第18.2.2条的保留条文。当设备在屋内使用时，可不 在屋外使用时可不校验第3款。 18.2.3系原规定第18.2.3条的保留条文。 18.2.4系原规定第18.2.4条的修改条文。 本条指出了中性点经电阻接地方式的确定原则及应符合的标准 18.2.5系新增条文。 对接地电阻的额定耐受时间的选择做出规定。
18.3.1系原规定第18.3.1条的保留条文。 18.3.2系原规定第18.3.2条的保留条文。当在屋内使用时，可不校验本条第2、3、5款， 在屋外使用时，可不校验第4款。 18.3.3系原规定第18.3.3条的保留条文。 系统中性点的确定应优先采用工作变压器负载侧的中性点。如负载侧的中性点不能引出 时，可采用专用的三相接地变压器，构成人为的中性点。如选用高压厂用电系统供电的低压 厂用工作变压器高压侧的中性点，要考虑低压用工作变压器退出运行的工况，所以应选用 2台变压器的申性点。变压器的接线组别可采用YNyn12，但容量应大于100倍的接地设备 容量。 18.3.4系原规定第18.3.4条第1款的保留条文。 对发电机接地用变压器，其一次额定电压取发电机的额定线电压，这样可在发生单相 接地，中性点有1.6倍相电压的过渡电压时，不致使变压器饱和。二次侧额定电压可取 220V或100V。当接地保护需要100V电压，而变压器二次电压因供货原因而选用220V 时，可在电阻中增加分压抽头。 接于系统母线的接地变压器的二次侧额定电压决定于变压器的供货和接地继电器的技 术规范，一般为（100~120）V。 18.3.5系原规定第18.3.4条第2款的保留条文，增加了对接地变压器YN接线的一次相绕 组的绝缘水平的规定。 对于一次侧采用YN接线的三相接地变压器，当系统发生单相接地故障时，中性点在
故障切除前暂时与故障相电压相连，其他两个非故障相绕组上的电压是线电压。考虑到改 工况可能要持续运行一段较长的时间，因此要求变压器绕组的绝缘水平应按照系统线电压 考虑。
18.4中性点电抗器
本节系新增条文，本节仪适用于并联电抗器中性点小电抗和主变压器申性点电抗器。 8.4.1给出了中性点电抗器选择的基本要求。 中性点电抗器的额定热短路电流不应低于电抗器运行中预计会发生的、认可的故障情况 下的最大对称电流的方均根值；额定热短路电流持续时间可按10s；额定机械短路电流取决 于系统的电抗与电阻的比值，一般取额定热短路电流值的1.82倍。 18.4.3系原规定第14.4.4条的保留条文， 并联电抗器中性点和中性点小电抗的绝缘水平主要决定于出现在中性点上的最大工频 过电压Uog，因为Ug实际上决定了避雷器的保护水平。 小电抗X。随补偿度K的增大而减小。随着小电抗X。的减小，Ug将相应降低。因此， 绝缘水平的选择与系统所取补偿度有关。 中性点上出现的最大工频过电压Uog，是由各种不对称故障形式决定的。其中以并联电 抗器的两相分闸和空线中的不对称接地两种情况引起的最大工频过电压最高。 表23给出了各种情况下Uo的计算公式，可供工程设计时参考。
表24给出了变压器中性点经电抗器接地时变压器中性点过电压计算公式，可供工程 计时参考。
表24给出了变压器中性点经电抗器接地时变压器中性点过电压计算公式，可供工程设
表24给出了变压器中性点经电抗器接地时变压器中性点过电压计算公式，可供工程设 计时参考。
表24给出了变压器中性点经电抗器接地时变压器中性点过电压计算公式，可供工程设 计时参考。
18.4.4系原规定第14.4.1条的修改补充条文。
1按加速潜供电弧熄灭的要求选择小电抗。 超高压线路常采用单相重合闸作为提高动稳定的措施。但在发生单相接地故障时，由于 线路的电容耦合和互感耦合，接地点的潜供电流难以自熄，降低了单相重合闸的成功率。 在并联电抗器申性点连接小电抗后，可以补偿相间电容，并部分地补偿互感分量，降低 潜供电流的幅值。当小电抗中附加小电阻后，还可以改变相位，从而加速潜供电弧的熄灭。 小电抗的最佳补偿与系统参数、并联电抗器的补偿度、安装位置和故障方式有关。工程 设计应由系统专业对各种方案进行潜供电流和恢复电压计算，选择最佳电抗值。潜供电流应
小于（15~20）A。 单从补偿相间电容的角度出发可按式（15）对小电抗值进行近似估算：
X。一一中性点小电抗的电抗值，Q； X，一一并联电抗器的正序电抗值，2; Xi2——线路的相间容抗值，Q。 2按抑制谐振过电压的要求选择小电抗。 为抑制工频传递谐振过电压，中性点小电抗可按式（16）计算：
XLo一一并联电抗器的零序电抗值（2)。对单相电抗器，Xu=X,；对三相三柱式电抗 器， XLo=X, /2。 为阻尼分频谐振过电压，在中性点小电抗回路中串接的电阻宜为百欧级。中性点仅安装 小电抗，可以减少激发分频谐振或然率，但不能防止激发。 变压器中性点经电抗器接地，其电抗值大小与下列因素有关：（1）断路器遮断容量；（2） 变压器投切时零序电抗变化及其对零序保护的影响；（3）接地网；（4）中性点绝缘水平。 18.4.5系原规定第14.4.2条的保留条文。 引自《电力工程电气设计手册》，本条要求系根据IEC标准编制。 18.4.6系原规定第14.4.3条的补充修改条文。 引自《电力工程电气设计手册》，本条要求系根据IEC标准编制。 原规范仅对故障状况下小电抗10s故障电流提出了要求。本次修订增加了对小电抗2s 动稳定电流的要求，以校验小电抗绕组的动稳定性能。
器,X。=X, /2
20.1金属氧化物避雷器
上海中心大厦设计专栏(全)-给水排水杂志.pdfU.≥U. / V3
2）对于非有效接地系统，当低电阻接地时，单相接地后健全相电压虽然一般接近Um，由 于单相接地故障清除时间不大于10s，单相接地后立即跳闸，根据金属氧化物避雷器的耐受 暂时过电压的时间特性，避雷器的持续运行电压可取0.8Um
U, ≥1. 10..
b）当中性点谐振接地时，中性点一般经消弧线圈接地，且在过补偿下运行，健全相上 的电压一般不高于线电压；当中性点高电阻接地时，健全相上的电压一般亦不高于最高线电 压。当中性点谐振接地和高电阻接地时，接在相对地的金属氧化物避雷器，其持续运行电压 应不低于系统的最高线电压。
当火力发电厂高压配电装置，采用金属氧化物避雷器作为雷电过电压保护装置时，其 额定电压值应符合下列要求。 1）对于有效接地系统，单相接地故障清除时间不大于10s，接在相对地的金属氧化物避雷 器，其额定电压应大于系统的暂时过电压。对于有效接地方式，系统暂时过电压U.可取 1.3U./3
U,≥U, =1.3U. / V3
2）对于非有效接地系统，当低电阻接地时，单相接地故障清除时间不大于10s，接在相对 地的金属氧化物避雷器GBT 40882-2021 第三代核电站主管道锻件 工艺规范.pdf，其额定电压应大于系统的暂时过电压。对于低电阻接地方式，系统
UR ≥U, =U.