SY／T 6849-2012标准规范下载简介

SY／T 6849-2012 滩海漫水路及井场结构设计规范

b。栅栏板短边，沿海堤轴线方向布置（m）： H一设计波高（m）。 2栅栏板的空隙率P宜采用33%～39%，当P=37%时 细部尺寸可按下列公式计算：

图A.0.5 栅栏板结构图

NB／T 10213-2019 风力发电机组 变桨滑环az do 15 a a,= 15 8 15 8 b,=0.1b,

式中：t一栅栏板的厚度（m）。 3当斜坡的坡度系数m=1.52.5时，栅栏板的厚度可按 下式计算：

0.61+0.13 a H t=0.235 H m0.27

式中：% 混凝土的重度（kN/m） 一水的重度（kN/m）： d一一堤前水深（m）； m一坡度系数，m=ctgα，α为斜坡角度（°）。 4作用于栅栏板上的最大正向波压强度设计值可按下式计 算：

A.0.6采用预制混凝土异形块体或经过分选的块石作为斜坡式 构筑物护坡面层的计算。 1在波浪正向作用下，且堤前波浪不破碎，斜坡式构筑物 在设计水位上、下一倍设计波高之间的护面块体中，单个块体 的稳定重量可按下列公式计算：

式中：Q 单个块体的稳定重量（t）： Yb一 预制混凝土异形块体或块石的重度（kN/m"）： 一水的重度（kN/m²）； H一一设计波高（m）； α一—一斜坡与水平面的夹角（°）。 对宽肩台斜坡式构筑物护面块石的重量，可取抛填块

定重量的 20 Ds

生：」刀为预制混激士异形块体容许失稳率。

2当设计波高大于4m时，不宜选用四脚空心块体护面，

2预制混凝土异形块体、块石护面层厚度可按下式计算

g =nc 0.1%

制混凝士异形块体混凝土量可按下式计算

坡式构筑物前最大波浪底流速按下式计算

直立式构筑物前最大波浪底流速按下列方法确定。 1）构筑物前波态为立波时，最大波浪底流速按下式计 算：

2元H max g L

Umax=0.33/g(H+d)

注：本表中H为构筑物所在处进行波的波高（m），d为构筑物前水深（m），d， 为基床上水深（m）：1为构筑物前海底坡度。

为构筑物所在处进行波的波高（m）：d为构筑物前水深

为基床上水深（m）：I为构筑物前海底坡度。

录B用作反滤的士工织物设计

Ogs < ds Ogs<0.21mm

Ogs < 1.3doo Ogs < 2dio /C O < 1.3d.

0gs<0.67mm

式中：095 土工织物的等效孔径（mm），土工织物中小于该 孔径的孔占95%

Pgo > dis k,≥^

式中：090 土工织物的等效孔径（mm），土工织物中小于该 孔径的孔占90%； di5一 被保护土的特征粒径（mm），小于该粒径的土颗 粒重量占总重量的15%， 入。一一系数，黏土取10～100，砂性土取1～10： k，k一土工织物和被保护土的渗流系数（m/s)。 B.0.4土工织物的防淤堵性能应符合下列规定： 1当被保护土体级配良好、流态稳定且不易发生淤堵时， 土工织物的等效孔径应满足下式要求：

C挡土墙、挡浪墙稳定性验算

挡浪墙的抗滑稳定安全系数应按下式计算

fZW K. M >p

C.0.2挡土墙、挡浪墙的抗倾稳定安全系数应按下式计算，式 中各力矩均是指荷载对通过墙底面倾覆方向一侧端点并垂直于 横剖面方向轴的力矩。

基底最大和最小压应力（kPa）； ZG. 一作用在墙底面上的垂直合力（KN）： A一 挡土墙底面面积（m²）： ZM 荷载对挡土墙底面垂直于横剖面方向形心轴的 力矩（kN·m） 挡土墙底面对垂直于横剖面方向形心轴的截面 系数（m）。

1执行本规范条文时，对于要求严格程度的用词说明如 下，以便在执行中区别对待。 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不 得”。 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的 用词： 止面词采用“宜”；反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采 用“可”。 2本规范中指明应按其他有关标准、规范执行的写法为 “应符合……的规定”或“应按……执行”。

雅海漫水路及井场结构设计规范

本规范制定过程中，编制组根据国家有关法律、法规、政 策及相关标准，结合滩海漫水路及井场的实际情况，进行了广 泛地调查研究，认真总结了滩海漫水路及并场建设的经验，吸 收了国际上发达国家的先进规范成果，开展了必要的专题研究 和技术研讨，并广泛征求了全国有关单位的意见，最后会同有 关部门审查定稿。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使 用本规范时能正确理解和执行条文规定，编制组按章、节、条 顺序编制了本规范的条文说明，对条文规定的目的、依据以及 执行中需注意的有关事项进行了说明。但是本条文说明不具备 与规范正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握规范 规定的参考。

般为土石构筑物，施工时一般不采用围堰措施，或采用围堰也 是作为漫水路和井场的组成部分。由于两个区域所修建的漫水 路和井场在风浪条件、施工措施、结构设计等方面差异较天 敌采用当地平均海平面作为两区的分界线，对两个区域内所修 建的漫水路和井场进行了分别定义。 滩海陆岸平台亦称人工岛。为了与《滩海陆岸石油作业安 全规程》SY/T6634一2005相呼应，并与无漫水路连接到陆岸 的人工岛区分开来，本规范将通过漫水路与陆岸连接并用于油 气勘探开发的人工岛定义为滩海陆岸平台。

3.0.2本条所列基础资料是工程设计中需要的最基本资料，也 是进行工程环境影响评价和安全评价所需要的基本资料。 3.0.3在工程设计中，对工程建成后引起周边海洋环境的变化 应给予足够的重视，避免由于工程建设带来周边生态与环境问 题。 3.0.4我国涉海油田较多，海岸线漫长，滩海漫水路和井场所 在地区海洋环境、社会经济等条件存在较大差异。在滩海漫水 路和井场工程设计中，应根据当地具体情况，认真贯彻因地制 宜、就地取材的原则，以达到在保证工程质量的前提下降低工 程造价的自的。对各油田在滩海漫水路和井场工程建设中的新 技术、新结构、新工艺、新材料，应在总结经验和分析研究的 基础上积极而文慎重地采用，必要时应进行科学试验。 3.0.7因客观条件的限制，理论计算无法准确地反映实际情况， 敌对I级进海路、滩海陆岸平台和环境条件较差的Ⅱ级进海路， 滩海陆岸平台应进行模型试验验证工作

5.1断面结构型式选择

工程经验，拟定边坡坡度，根据波浪要素及漫水路工程等级， 确定路面顶高程，经过稳定计算，反复调整尺寸，最终确定合 理的断面。 5.3.3滩海漫水路一般通行量较小，故宜采用单车道，由于漫 水路两侧需要设置标志杆，根据胜利油田滩海漫水路建设的多 年实践经验，如果路面宽度过窄，漫水路上通行车辆易将标志 杆撞断，故路面宽度不宜小于4.0m。

5.3.4本条是单车道滩海漫水路满足错车需求的最基本要求。

5.3.5为满足夜间安全行车要求和路面轻微过水时应急撤离车 辆的安全要求，滩海漫水路路肩上应设置护轮带和标志杆。由于 护轮带造价较低，在满足排水要求的前提下，护轮带上预留排 水口的间距应尽量加大，同时，为减小车辆偏向排水口时引起 安全事故，排水口宽度不应过大，故本条规定护轮带每隔2m。 10m设一排水口，排水口宽度不应大于2.0m。 5.3.6滩海漫水路常年经受波浪作用，路面一般为过水路面， 敌宜采用一定厚度的水泥混凝土或砌石路面结构。对于滩涂道 路，由于波浪相对较小，所需路面厚度相对较小，根据胜利油 田滩涂道路的建设经验，在路面下采取工织物等排水反滤措 施后，滩涂道路采用沥青混凝士路面结构，可较好地满足路面 稳定和耐久性要求，敌本条作了采用沥青混凝土路面结构的简 单规定。 5.3.7滩海漫水路上的管、缆沟既要满足路面过水期间的抗浮 稳定性，又要满足沟内管线、电缆等的抗浮和抗冻要求，故沟 内宜采用中粗砂、碎石等填充，沟顶应进行硬化封项。 5.3.8胜利油田在滩海油田开发初期，部分管缆自漫水路路基 中穿越，且未对穿越处路基进行处理，在较大风暴潮作用过后， 这些有管缆穿越的漫水路出现了路基士方严重流失，造成该处 漫水路损坏的情况，故提出本条内容。 5.3.9滩海漫水路上的管、缆沟在施工期间，由于沟内没有填 充料，当水位到达定位置时，管、缆沟宽度过大将会引起漂 浮，故应验算施工期间的抗浮稳定性。管、缆沟的整体稳定性 验算是保证管、缆沟运行安全的基本条件。 5.3.11根据经验，一般压实较好的漫水路，漫水路路堤高度小 于3.0m时，整体稳定性一般能满足要求，故本条只对路堤高度 超过3.0m的漫水路要求进行整体稳定性验算。 5.3.12由于漫水路地基遭受冲刷后，会引起作用于漫水路上的 波浪力增大和漫水路的破环，敌设计冲刷地基上的滩海漫水路 时，应根据冲刷情况采取防护措施。对于冲刷深度较小的漫水

路，将护坡基础顶面加深至冲刷深度以下，是较为经济的防冲 刷措施。对于冲刷深度较大的漫水路，采用加深护坡基础的措 施不经济，宜采取在路堤前设置护底的措施。 5.3.13护底宽度应根据冲刷深度和拟采取的护底形式综合确 定。护底宽度不小于5.0m是保证采取护底措施进行防冲刷的漫 水路安全的最基本要求。

5.4.2干砌石护坡型式为临海工程护坡的常见型式，特别是当 地石料便宜，且波浪不大时，该护坡型式更具优越性。该护坡 型式的特点是能有效适应路堤的沉降变形，施工简单，维修方 便，但整体性差，抗风浪能力弱。 护面是护坡的主体，块石应根据计算厚度选择有规则的石 料，并应做好反滤垫层。护面块石主要承受上雍波浪的冲击， 动和浮托，承受回落水流拖拽及渗流动水压力的顶托，在波 浪的交替作用下，坡面砌石易松动、变形失稳，设计时以控制 阅石厚度为主。 护坡砌石的始末处及建筑物的交接处往往是护坡的薄弱环 节，采取封边措施的主要作用是防止破波水流打击而导致护面 结构失稳，护坡顶应选用大块石封顶。 5.4.3浆砌石或混凝土砌石护坡具有较好的整体性，外表美观 抗波浪能力较强，管理方便。值适应变形能力差，当坡面发生 不均匀沉陷时，砌缝容易出现裂缝。宜在路堤填料充分固结， 基础沉降已基本完成且坡面基本稳定后施工。经稳定厚度计算， 确定护面厚度。混凝土砌石，虽造价稍高于浆砌石，但砌筑质 量要优于浆砌石，宜用强度等级不低于C20的细石混凝土砌筑， 并应按本规范第5.4.7条的规定设置沉降缝。 544圳栏板护坡能右效适应路提的没降变形消消效果较好

5.4.4栅栏板护坡能有效适应路堤的沉降变形，消浪效果较好，

外形美观，抗波浪能力较强，施工简单，维修方便，但前端

要稳定的基础，水面以下施工质量不易保证，造价相对较高， 设计时以控制栅栏板平面尺寸、厚度及空隙率为主。 5.4.5预制混凝土异型块体的典型代表为四脚空心方块，扭工 字块体及扭主学块体，该护面结构的特点是能有效适应路堤的 沉降变形，消浪效果好，外形美观，抗波浪能力强，施工简单， 维修方便，但整体性较差，所需单块稳定重量较大，造价昂贵。 设计时以控制单块稳定重量为主。 5.4.6护面垫层块石重量或尺度控制是为广保证垫层块石不从 护面空隙中流失，并具保证垫层施工期稳定。 5.4.10用预制混凝土异型块体加固护面具有施工方便、适应路 堤变形能力强、消浪效果好等优点，对于斜坡式护面可优先考 虑。在原护面上增设混織土板护面的加固措施具有抗海浪冲击 能力强、施工方便的优点，混凝土护面的消浪效果要差于干砌 石和浆砌石，适宜于用在已有护面结构的情况下，如斜坡式干 石、浆石护面上。有时为加强其消浪效果，可沼护坡面设 置阶梯。

6.1.1并场位置应满足总体规划的要求，在此前提下，可根据 地面情况并结合钻井需要选择较有利的位置。 6.1.2在满足工艺布置的前提下，充分考虑环境因素的影响， 使最终确定的并场台体形状和方向达到较为经济的目的。 6.1.3取土地点的选取将影响工程投资，一般在不对台体结构 产生危害的情况下SN／T 1994.3-2020 进口锅炉及压力容器检验规程 第3部分：燃气采暖热水炉.pdf，取土地点宜尽可能靠近并场位置。本条中 提出的数值要求是总结实际工程经验得出的。

6.2.1根据工程经验得出的保证井台和站台安全生产所需的顶 面高程的最低要求。 6.2.2站台上一般布设有多种工艺设施，白天常驻有工作人员， 故应设置挡浪墙尽量减小越浪概率。从经济角度出发，挡浪墙 高度不宜小于1.0m，由于部分站台上的工艺设施可能释放有害 气体，同时考虑站台内工作人员的安全心理因素，故挡浪墙高 度不宜超过1.5m。 6.2.3并台、站台顶面采取硬化措施主要是为在越浪情况下井 台、站台结构本身及其上部工艺设施免遭破坏而设置，故当井 台、站台按不允许越浪进行设计时，其项面可不采取硬化措施。 6.2.6井台、站台所处位置的滩地高程相对较高，水深及波浪 相对较小，冲刷深度一般不大，采取加深护坡基础的防冲刷措 施相对较为经济。 6.2.7根据经验，一般压实较好的井台、站台，台体高度小于

3.0m时，整体稳定性一般能满足要求，故本条只对台体高度超 过3.0m的井台、站台要求进行整体稳定性验算。

6.3.2根据工程经验，滩海陆岸平台建成后，周围一股会出现 较大的冲淤变化，对工程危害较大，数值模拟计算是自前较为 快决捷、经济的预测工程前后冲淤变化的手段，故在设计时应采 用数值模拟计算分析滩海陆岸平台周围的冲淤情况，采取相应 的处理措施。但数值模拟计算目前无法准确地预测冲淤深度， 故对地质条件复杂、海洋环境多变的滩海陆岸平台，必要时应 做冲刷模型试验。 6.3.4顶面边缘顶高程的确定应使滩海陆岸平台顶面处于经常 不越浪的状态，顶高程过低将使台面设施受到威胁，过高又不 经济。以往的工程实例证明，对于水深较小的滩海陆岸平台， 顶面边缘顶高程取用极端高水位较为经济合理：对于水深较大 的滩海陆岸平台，顶面边缘高程取用设计高水位加波浪爬高 再加一定的安全加高值较为经济合理。滩海陆岸平台上一股有 重要的油气设施，为保证油气设施安全具尽可能降低工程投资 本条规定顶面边缘项高程取公式（7.3.4）的计算值与极端高水 位两者的较高值， 6.3.6本条与本规范第6.2.2条类似。 6.3.7本条与本规范第6.2.3条类似。 6.3.10滩海陆岸平台的设计施工一般在早于平台上的建、构筑 物设计，本条规定的目的是要求在滩海陆岸平台设计时应充分 考虑其上建、构筑物的作用，便滩海陆岸平台在满足工艺布置 要求的前提下，满足后期油气设施的施工荷载要求。同时也对 后期滩海岸平台上油气设施的改扩建提出整体稳定安全要求。 6.3.11台的设置可增加断面的稳定性，对于处于软弱地基上 站波盗陆出平

6.3.2根据工程经验，滩海陆岸平台建成后，周围一般会出现 较大的冲淤变化，对工程危害较大，数值模拟计算是自前较为 快决捷、经济的预测工程前后冲淤变化的手段，故在设计时应采 用数值模拟计算分析滩海陆岸平台周围的冲淤情况，采取相应 的处理措施。但数值模拟计算目前无法准确地预测冲深度 故对地质条件复杂、海洋环境多变的滩海陆岸平台，必要时应 做冲刷模型试验

6.3.4顶面边缘顶高程的确

对消浪有利，波浪经台消浪后，爬高衰减迅速，可有效降低 台顶高程，减轻波浪对挡浪墙的冲击作用。 6.3.15根据工程经验，滩海陆岸平台周围一般冲刷深度较大， 且滩地常年处于水下，故采用设置护底的防冲刷措施较为经济 合理。护底宽度不小于5m是保证存在冲刷的滩海陆岸平台安全 的最基本要求。

7.1.1～7.1.5参照《港口及航道护岸工程设计与施工规范》 JTJ300的有关规定进行编制。

CCES 2-2017-T 市域快速轨道交通设计规范7.2.1本条对地基沉降计算中所做规定的原因是：