标准规范下载简介
SH／T 3214-2020 石油化工挤压造粒框架设计规范.pdf7.7.1挤压造粒框架应按多遇地震确定地震影响系数，并进行地震作用和作用效
7.7.1挤压造粒框架应按多遇地震确定地震影响系数，并进行地震作用和作用效应计算。 7.7.2带有脱气仓的挤压造粒框架，8度抗震设计时应计算坚向地需作用。
Y, 第j个永久荷载的分项系数； 按第j个永久荷载标准值G计算的荷载效应值； YQ 第i个可变荷载的分项系数，其中r.为主导可变荷载Q1的分项系数； SQ.k 按第i个可变荷载标准值Q计算的荷载效应值，其中Sok为主导可变荷载； Y 第i个可变荷载的组合值系数； m 参与组合的永久荷载数； 参与组合的可变荷载数。 b) 由永久荷载效应控制的效应设计值，应按下式进行计算：
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37项目-屋面工程施工方案7.8.2基本组合的荷载分项系数应按下列规定采用
a）永久荷载的分项系数：当永久荷载效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合应取 1.2，对由永久荷载效应控制的组合应取1.35；当永久荷载效应对结构有利时，应取1.0； b）可变荷载的分项系数%：平台（楼面）操作荷载应取1.4；平台（楼面）检修荷载应取1.4； 风荷载、雪荷载应取1.4；吊车荷载应取1.4；平台（楼面）堆放添加剂荷载应取1.3；仓内物 料荷载按高料位报警处物料重量计算时，应取1.1；其他设备及管道内介质荷载应取1.2，当介 质荷载效应对结构有利时，取1.0。
的效应设计值S.应按下式进行计算
S, =YGESGE+YEhSEhk +YEvSEk +wYwS
YGE 重力荷载分项系数； SGE 重力荷载代表值的效应； YEh 水平地震作用分项系数； Senk 水平地震作用标准值的效应； YEv 竖向地震作用分项系数： SEvk 竖向地震作用标准值的效应； Vw 风荷载的组合值系数； Yw 风荷载分项系数； Sa 风荷载标准值的效应。
a）重力荷载分项系数GE，应取1.2，当重力荷载效应对结构有利时，应取1.0； b） 水平地震作用分项系数Eh，应取1.3； 竖向地震作用分项系数Ev，应取1.3； d) 风荷载分项系数w，应取1.4； e） 风荷载的组合值系数Vw，对于带有脱气仓的挤压造粒框架应取0.2，其他情况可应取0.0
d）风荷载分项系数w，应取1.4; e）风荷载的组合值系数yw，对于带有脱气仓的挤压造粒框架应取0.2，其他情况可应取0.0。 7.8.5计算地震作用时，框架的重力荷载代表值应取结构构件、仓体和其他设备及管道自重标准值和 各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表7.8.5采用。
7.8.5计算地震作用时，框架的重力荷载代表值应取结构构件、仓体和其他设备及管道自重标准值和 各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表7.8.5采用。
7.8.5可变荷载的组合
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表7.8.5（续）可变荷载的组合值系数
对于正常使用极限状态，在生产设计状况、检修设计状况和地震设计状态下，应根据不同的 求，采用荷载的标准组合、频遇组合或准永久组合。 7荷载标准组合的效应设计值S应按下式计算：
7.8.8荷载频遇组合的效应设计值S.应按下式计算
.8荷载频遇组合的效应设计值S.应按下式计复
，一第1个可变作用的频遇值系数； .9荷载准永久组合的效应设计值S.应按下式进行计算：
S =ZSo+Solk +Zy,Sok (7.8.7
S. =Sox +2ya.Sok
工况活荷载组合值系数、频遇值系数、准永久
7.8.11当挤压造粒框架支承多个仓体时，应计算仓内高料位报警处物料重量和空仓情况下的各种荷载 组合，并取最不利组合进行设计。
8.1.1挤压造粒框架结构应设计成双向抗侧力体系，梁与柱、柱与抗震墙或柱与支撑的中心线 主体结构的梁、柱节点不宜采用铰接
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8.2.1带有脱气仓的挤压造粒框架结构分析时，宜采用不少于两个不同的力学模型，并对其 进行分析比较。 8.2.2型钢混凝土组合框架在进行结构内力和变形计算时，型钢混凝土构件截面刚度采用钢筋混凝土 截面刚度和型钢截面刚度叠加的方法计算。 8.2.3挤压造粒框架结构计算模型中的仓体宜按实际建立，也可将仓体等刚度模拟成构架，仓体构架 一般由8根立柱和沿仓体竖向间隔2m～3m设置的环梁组成，仓内物料荷载可按比例分配均布在构架 环梁上。 8.2.4仓体地脚螺栓沿环形均布时，建立的仓体模型与混凝土支承梁的连接可假定为刚接。当仓体通 过称重传感器与混凝土支承梁连接时，应按具体情况假定连接形式，每个仓体设置的称重传感器数量宜 为4个或8个，
表8.3.5挤压造粒框架的抗震等级
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表8.3.5（续）挤压造粒框架的抗震等级
8.3.9挤压造粒框架室内楼梯间应符合下列
9.1.1挤压造粒框架基础设计时，应根据地质条件、结构类型、荷载情况，结合挤塑机布置确定框架 的基础类型。 9.1.2挤压造粒框架常用基础类型一般有桩基独立承台或筱形承台、柱下条形基础或筱形基础和柱下 独立基础等。 9.1.3除岩石地基外，挤压造粒框架基础的埋深不宜小于2.0m。 9.1.4挤压造粒框架采用柱下独立基础或承台时，宜沿框架两个主轴方向设置基础拉梁
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.2.1地基承载力验算应按现行国家标准GB50007《建筑地基基础设计规范》的有关规定确定 庄基时，应按现行行业标准JGJ94《建筑桩基技术规范》的有关规定确定。 .2.2天然地基基础抗震验算应按现行国家标准GB50011《建筑抗震设计规范》的有关规定确
9.3.1挤压造粒框架的地基变形应符合下列规定
a）框架基础的平均沉降量不宜大于100mm： b 框架整体倾斜率不宜大于0.0025； c) 框架相邻柱基的沉降差不宜大于0.002L。 注1：规定数值为框架地基实际最终变形允许值；
a） 框架基础的平均沉降量不宜大于100mm； b） 框架整体倾斜率不宜大于0.0025； C 框架相邻柱基的沉降差不宜大于0.002L。 注1：规定数值为框架地基实际最终变形允许值； 注2：L一相邻柱基的中心距离，mm。 9.3.2挤压造粒框架计算地基变形时，仓内物料荷载标准值可取高料位报警处物料重量的80%。 9.3.3挤压造粒框架计算地基变形时，应采用正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合值，不考虑 风荷载和地震作用的影响。
10.1.1框架柱截面宜采用矩形，短边长不宜小于500mm。框架柱剪跨比宜大于2。 10.1.2当框架柱截面中部设置矩形芯柱时，芯柱边长不宜小于柱边长的1/3，且不宜小于250mm 10.1.3型钢混凝土柱内宜配置十字形型钢。
10.2.1挤压造粒框架仓体支座层主梁的截面高度可按计算跨度的1/6～1/12确定，其他层主梁的截面 高度按计算跨度的1/10～1/18确定。梁剪跨比不宜小于4。 10.2.2当支承仓体的环梁截面高度由地脚螺栓锚固长度控制时，地脚螺栓宜采用单锚板式。地脚螺栓 锚固长度为：Q235钢18d，Q355钢23d。
10.3.1混凝土结构构件的构造、钢筋的连接和锚固等要求，应按现行国家标准GB50011《建筑抗震 设计规范》、GB50010《混凝土结构设计规范》和现行行业标准JGJ138《组合结构设计规范》、JGJ3 《高层建筑混凝土结构技术规程》的有关规定确定。 10.3.2钢结构构件及节点连接的构造要求，应按现行国家标准GB50017《钢结构设计标准》、GB50011 《建筑抗震设计规范》的有关规定确定。
附录A （资料性附录） 料仓等刚度模拟构架参数
b）等刚度模拟构架参数见表A：
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勾架参数 由八根混凝土方柱和多层矩形环梁组成的构架见
图A料仓等刚度模拟构架平面图
表A料仓等刚度模拟构架参数
等式左侧为料仓惯性矩，右侧为平行移轴（中心竖轴）惯性矩，即截面面积乘以距离的平方，不计 主本身惯性矩。 式中： di料仓内径； d2一料仓外径； Es一金属弹性模量； E。一混凝土弹性模量； b一方柱边长； DI一相邻柱中心水平间距； D,间隔柱中心水平间距
等式左侧为料仓惯性矩，右 本身惯性矩。 式中： di料仓内径： d2—料仓外径； Es金属弹性模量： E。混凝土弹性模量； b一方柱边长； Di—相邻柱中心水平间距； D,间隔柱中心水平间距。
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1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……的规定”或“应按执行”
1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合.的规定”或“应按.执
中华人民共和国石油化工行业标准
石油化工挤压造粒框架设计规范
SH/T32142020
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《石油化工挤压造粒框架设计规范》SH/T3214一2020，经工业和信息化部2020年12月9日以第 48号公告批准发布。 本规范在编制过程中，编制组在广泛征求意见的基础上，认真总结工程经验，参考国内外先进技术 标准，通过实践经验总结和研究，经反复讨论、修改，完成编制工作。 为便于广大设计单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《石油化工挤压造粒框 架设计规范》编制组按章、节、条顺序编制了本条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意 的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者为理解和把 握规范规定的参考。
《石油化工挤压造粒框架设计规范》SH/T3214一2020，经工业和信息化部2020年T2月9日以第 48号公告批准发布。 本规范在编制过程中，编制组在广泛征求意见的基础上，认真总结工程经验，参考国内外先进技术 标准，通过实践经验总结和研究，经反复讨论、修改，完成编制工作。 为便于广大设计单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《石油化工挤压造粒框 架设计规范》编制组按章、节、条顺序编制了本条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意 的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者为理解和把 握规范规定的参考
范围 术语和定义 8 基本规定· ? 5.1设计原则· 8 5.2结构类型与布置 18 荷载和荷载组合 7.1荷载分类 19 7.2平台（楼面）活荷载、堆放添加剂荷载 20 7.3吊车荷载 20 7.5仓内物料荷载 20 7.8 荷载组合 20 结构设计 2 8.1 一般规定 8.2结构分析 8.3抗震设计 构造要求， 10.2钢筋湿凝土
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石油化工挤压造粒框架设计规
（脱气仓、料仓）布置特点各异，对框架的结构形式、抗震构造等有明显的差异影响，本规范为便于有 针对性地解决相关问题，将挤压造粒框架分为带有脱气仓的挤压造粒框架和带有料仓的挤压造粒框架两 类。 3.2脱气仓钢构架是Unipol工艺所特有的，主要用于支承脱气仓及附属设备和管道,通常生根在主体框 架顶面，属于挤压造粒框架的一部分。
5.1.5在GB50068一2018《建筑结构可靠性设计统一标准》中，将建筑结构设计区分为持久、短智 偶然、地震4种设计状况。挤压造粒框架的结构设计状况是按照石油化工聚烯烃类装置的生产运行情况， 将生产设计状况对应持久设计状况，检修设计状况对应短暂设计状况。将挤塑机短暂停车维修导致的脱 气仓或料仓内物料荷载的变化划归为生产设计状况。本规范未考虑偶然设计状况，当需要时可根据具体 工程情况参考有关标准执行
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7.1.1挤压造粒框架上脱气仓、料仓的布置是随着装置采用工艺技术不同而变化的，仓内物料荷载在 结构分析中占有主导性，有着数值大、重心高悬、工况复杂等特点，这些情况对结构的选型、计算、抗 震调整都有着较大的影响，为便于荷载组合，将仓内物料荷载按可变荷载分类并单独列支。 挤压造粒框架上其他设备主要指添加剂混合器、聚合物加料器、添加剂加料器、振动筛、离心干燥 器、输送风机等，均坐落在平台（楼面）上，由于荷载相对较小，一般按平台（楼面）当量裁考虑。
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和管道的充水试压在荷载组合时通常不 为简化计算将其并入介质荷载中。屋面活 旨不上人屋面的活荷载，屋面活荷载、雪荷载仅存在于电梯机房、楼梯间屋面和框架（厂房）的 屋面。当屋面为设备层时，应按平台（楼面）活荷载考虑
7.2平台（楼面）活荷载、堆放添加剂荷载
7.2.2添加剂荷载计算时，应先确定一个工艺生产周期存放添加剂的最大用量，再按规定的单位面积 堆放重量和堆放范围来计算添加剂活荷载。举例：某造粒工段工艺生产周期需要的添加剂为100kN，标 识的堆放范围是8m×4m=32m²，规定码放最多五层（袋），提供的荷载是6kN/m²，按满负荷堆放时面 积仅为16.7m²，如果不了解工艺生产周期需要添加剂的最大量，按标识堆放面积计算添加剂荷载会是 6kN/m²X32m*=192kN
7.3.2框架内吊车通常用于挤塑机、电机、油箱等设备的安装和检修。按可能出现的最大起吊部件重 量计算吊车竖向荷载。有关吊车梁计算及轨道与混凝土梁的连接构造等参见国家建筑标准图集G359《悬 挂运输设备轨道》。
7.5.1挤压造粒工段每条生产线通常设置1个或2个料仓。在生产运行时，单个料仓内物科正常情况 下在最大堆积重量的30%～50%间波动，遇到挤塑机故障等情况时料位会上升到70%～80%，便不会再 进料了。设置2个料仓是考虑一开一备，通常是1个料仓内的物料在30%～50%间波动，另一个料仓则 为空仓，或者2个料仓内物料都在30%～50%间波动，偶尔会出现1个料仓内物料在30%50%，另 个料位到70%～80%的情况，在生产运行时，2个料仓内物料同时处于70%～80%的情况几乎为零。 本规范因框架分类的需要将脱气仓和料仓区分并列，在工艺流程中脱气仓是料仓的一种形式。不同 的工艺技术对挤压造粒框架的结构设计影响很大，一般可分成两种情况，一种是料仓直接支承在屋面上 如：巴塞尔Spheripol工艺；另一种是在屋面上设有脱气仓钢构架的道化学Unipol工艺。巴塞尔Spheripo 工艺一般在聚合单元与造粒单元之间设有较大的粉料中间料仓，有较长的缓冲时间，以便在挤塑机短期 故障检修时，聚合系统不用停车或减负荷，提高了装置操作的连续性。这样，在造粒框架（厂房）顶上 的料仓内物料一般不会超过50%。道化学Unipol工艺不建议设置粉料中间储存，而是从反应单元排出 的粉料经净化仓脱气和催化剂失活后直接造粒，产品脱气仓通常布置在框架（厂房）顶部，缓冲时间取 决于脱气仓的大小，一般考虑3h的缓冲能力以保证挤塑机短期维修时上游装置能连续操作，比较其他 工艺，Unipol工艺缓冲时间较短些，但在正常生产时仓内物料也不会超过50%。 调研表明，生产设计状况下仓内物料荷载按高料报警处物料重量取值和地震设计状况按其60%取 值都是偏于保守的，以高料位报警处物料重量度量仓内物料荷载也兼顾到上游专业提出荷载条件的习 惯。
7.8.1对于可变荷载控制的组合，仓内的物料荷载为主导活荷载DBJ∕T 15-83-2017 广东省绿色建筑评价标准.pdf，平台操作荷载、风荷载、雪荷载等 为伴随活荷载。 7.8.2在装置生产运行时，仓内物料的预警位置一般分为高料位和高高料位两档，高高料位报警处的 物料重量属于极值工况。当仓内物料重量按高料位报警处取值时，分项系数取1.1是考虑到高料位与高 高料位的“空间”。 7.8.4地震组合时，风荷载对于混凝土框架部分一般不起控制作用，而脱气仓钢构架在特定条件下会
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7.8.5重力荷载代表值中的可变荷载是折减后再乘组合值系数 7.8.10吊车是按照使用的频繁程度来划分工作制的，挤压造粒框架（厂房）内用于设备检修、安装 的吊车一般属于轻级工作制，本规范表7.8.10中的系数是按GB51006一2014《石油化工建（构）筑 物结构荷载规范》确定的。
B.2.3仓体按实际建立是考虑到PKPM等结构计算软件已经可以将设备整体输入，按实际建立模型时 应合理设置相关参数，对仓内物料荷载的导算和结构计算结果应分析判断其合理性；将仓体等刚度模拟 成构架是考虑要便于荷载的导算和组合，仓内物料荷载应根据物料的高度及对应设置的环梁GB∕T 1499.1-2017 钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋 (1).pdf，分段折算 后按线荷载均布到相应的环梁上。
10.2.1脱气仓、料仓层主梁是指直接支承仓体的框架梁和八字梁。
10.2.1脱气仓、料仓层主梁是指直接支承仓体的框架梁和八字梁。 10.2.2支承脱气仓、料仓的环梁截面高度通常由地脚螺栓的锚固长度所控制，采用单锚板螺栓便于环 梁底部纵向钢筋的通过。所谓单锚板螺栓是指螺杆与端板塞煜连接，不设置劲板，端板原度需计管确定