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GB／T 38206.1-2019 气动元件可靠性评估方法 第1部分：一般程序.pdf表 C1 符号一览表
C.3为泄漏量建立阀值模型的原则
C.3.1阅值，用式(C.1)与式(C.2)计算： 若:S≥S。 q=KXS 对于小规格元件（临界规格以下）阅值可限定为某确定值
3.1阅值，用式(C.1)与式(C.2)计算： 若:S≥S。 q=KxS 对于小规格元件（临界规格以下）阅值可限定为某确定值：
GB／T 50434-2018标准下载C.3.1阀值.用式(C.1)与式(C.2)计算
C.3.2图C.1说明了阅值和不同参数的影
C.4.1阀的泄漏量阅值利用以下条件计算得出：
图C.1阅值与不同参数的影响图
a) 利用式（C.4)，使元件规格与阀的声速流导相关联。 S=45.9×103×/C （C.4) 注：选择因数45.9是由经验确定的值。 b） 临界元件规格S。.所有类型的阀设置为S。。 S,=45.9 ×/0.01 ·（C.5) c） 阅值等级m定义如下： 1）1.0级，用于止回阀、梭阀、双压阀（与阀）、单向节流阀及快排阀； 2）1.5级，用于软密封的换向阀； 3）2.0级.用于金属对金属密封的换向阀。 d）斜率指数n，设定为1.因阀的泄漏是与内部密封装置的长度有关。 e 采用的绝对试验压力Pb=0.73MPa。 C.4.2 利用式(C.1)～式(C.5).阅值通过式(C.6)与式(C.7)可计算出。 q=2.0×10+3×/C （C.6）
利用式（C.4)，使元件规格与阀的声速流导相关联。 S=45.9×103×/C (C.4) 注：选择因数45.9是由经验确定的值。 b） 临界元件规格S。.所有类型的阀设置为S。。 S,=45.9 ×/0.01 （C.5） c 阅值等级m定义如下： 1）1.0级，用于止回阀、梭阀、双压阀（与阀）、单向节流阀及快排阀； 2）1.5级，用于软密封的换向阀； 3）2.0级，用于金属对金属密封的换向闵。 d）斜率指数n，设定为1.因阀的泄漏是与内部密封装置的长度有关。 e）采用的绝对试验压力Pb=0.73MPa。 4.2利用式(C.1)～式(C.5).阅值通过式(C.6)与式(C.7)可计算出。 q=2.0×10+3×/C ·（C.6
及快排阀的泄漏量阔值按照图C.2（四舍五） 应用简便，按照声速流导把阅值划分为11个区间
C.5气缸的泄漏量阀值
a）利用式(C.8).使元件规格与缸径相关联
图 C.2调压阀与其他阀的泄漏量阅值
b）临界元件规格S。，所有类型的气缸设置S。=16mm； ） 气缸的阅值等级m=1.0； d）斜率指数n，设定为1,因为气缸的泄漏是与内部密封装置的长度相关联的； e）采用的绝对试验压力Pab=0.73MPa。 C.5.2利用式(C.1)式(C.3)与式(C.8)，阅值通过式(C.9)与式(C.10)可计算得出。
C.5.3气缸的泄漏量阅值按照图C.3（四舍五人的值）。为应用简便，阅值与缸径的6个区间有关。
图C.3气缸的泄漏量阀值
C.6调压阀的泄漏量阀值
C.6.1调压阀的泄漏量阅值利用以下条件计算得出： a）利用式（C.4)，使元件规格与调压阀的声速流导相关联； 临界元件规格S。，所有类型的调压阀按式（C.5)设置； C) 对于调压阀确定了一个等级，m=1.5； d) 斜率指数n设定为1.因调压阀的泄漏与内部密封装置的长度相关联： e) 采用的绝对试验压力Pab=0.90MPa。 C.6.2 利用式(C.1)～式(C.5).阅值通过式(C.11)与式(C.12)可计算得出。 q=2.48×10+3×/C .C.11 q=0.248×10% (C.12 结果见图C.2。
结果见图C.2。 C.6.3调压阀的泄漏量阔值按照图C.2（四舍五入的值）。为应用简便，按照声速流导把阅值划分为 11个区间。
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附录D （资料性附录） 在规定可靠度和单侧置信度下的最小寿命验证
为验证在规定可靠度和单侧置信度条件下元件具有一定的最小寿命，需要进行一次试验。此类试 险不能生成一个失效分布，它仅证明可能存在一个比此验证分布更大的分布，该方法的优点在于试验时 间比第9章～第11章中所规定的更短，
根据历史数据或工程经验，可靠性分布是威布尔分布，且其斜率已知。声明给定可靠度和单侧置 条件下的寿命，并进行一次试验以验证此声明
试验依据GB/T38206的相应 不能有做 发生失效。采用容许一次失效的试验方法也是 需要更长的试验时间。若试验成功，则该 为被测元件在声明的可靠度和单侧置 ，也可能寿命会更长
符号一览表见表D.1
表 D.1符号一览表
D.5.1问题的定义与公式的推导
D.5.1.1用给定的威布尔斜率，推导某元件在声明的可靠度和单侧置信度下的最小寿命试验的时长 公式。 0.5.1.2验证此声明的试验仅有两种可能性：成功或失败。为此，试验结果服从二项分布，其中试验成 功概率(）由式(D.1)给出：
p(y)=C,p"q D.1 n! •( D.2 y!(n !
0.5.1.3在此场合，p（y）是在包括n个被测元件的群中，在试验结束之前y个被测元件失效的概率。
).5.1.3在此场合：p（y）是在包括 结束之前V不被测元件失效的概率 因目的是使全部被测元件合格，故设定y等于0， 1)中的各项简化为式（D.3)～式（D.6）
试验成功的总概率p(0).由式(D.8)给出：
Co =1 p°=1 q =1 p 0)=(1
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在声明的不同单侧置信度T，和不同B，下的A
为验证该产品在单侧95%置信度下具有10000km的（B1c）s5%寿命，若已知类似设计的威布尔斜 率为2.0，拟测试10个气缸，则应试验多久？ 利用式（D.20）
D.6.1问题的定义与方程式的展开
=10' × (28.43)
考察在单侧95%置信度下的（B1o）5%寿命。重新编排式(D.20)并指定得出的比率即为试验寿命
率L.由式(D.22)中所给出：
应用.A=28.43.从而确定表D.2中的寿命比率。
为验证该产品在单侧95%置信度下具有10000km的（B1）s5%寿命，若已知类似设计的威布尔斜 率为2.0，拟测试7个气缸，则应试验多久？ 利用式（D.22）与表D.2中的值：
E.1试验设置与试验结果的示例
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附录E （资料性附录） 无搁置元件的截尾试验数据的估算程序
对7个被测元件进行的可靠性试验，并在试验过程中测量与三种失效类型（1、2和3）相关的参数。 在试验中收集各参数的原始数据。当某被测元件出现某一失效（因不能执行某项功能，或是3PMA超 出某项阅值）时，把最后一次观察到被测元件处于正常状态的循环次数记录下来作为终止寿命。 对于表E.1中的示例，5号被测元件在表示出的循环次数中出现一次第1类失效，其他被测元件的 数据也同样地按照何时观察到被测元件第一次出现失效加以确定，这一切在表E.1中均用阴影格子表 示。当被测元件失效的数量达到表3中规定的最小值（在此场合为5个被测元件）时，试验终止。 如果制造商需要了解任何一个因超出阅值而发生失效的试验产品的更多信息，可对该产品继续试 检。但是此后的数据，诸如在36.6×10°循环次数对试验产品2与5和41.8×10°循环次数对试验产品1 所观察到的数据在可靠性分析中就不应考虑
表E.1试验产品循环次数与失效类型的示例
E.2.1在本例中，威布尔参数是采用极大似然估计法对各被测元件的终止寿命进行计算确定（中位秩 法的示例见F.3.1)，结果绘制在威布尔分布图上，见图E.1。失效点采用表E.1中的循环次数，画线和威 布尔参数是基于极大似然估计法，置信界限根据费舍矩阵计算。
E.2.2对于中位条件的结果是：
图E.1采用极大似然估计法的威布尔分布图（数据取直表E.1
—特征寿命：7=43.0×10°
寿命：18.3×10°次循环
E.2.4由威布尔分布图，在95%置信度的（B。）s寿命等于9.98X10°次
F.3.1在本例中，威布尔参数是采用中位秩法对各被测元件的终止寿命进行计算确定（极大似然估计 法的示例参见E.2.1)，结果绘制在威布尔分布图上，见图F.1。失效点采用表F.1中的循环次数，画线和 威布尔参数是基于中位秩法。置信界限根据费舍矩阵计算
直至出现失效的循环次数t； y 失效概率，以百分比表示； 最佳拟合线，由中位秩法确定； 2 95%单侧置信区间的下限，由费舍矩阵得出； 3 10%失效概率线； 4 63.2%失效概率线； 5 5%单侧置信区间的下限。 在95%单侧置信区间下限的（B%）95%寿命=1.94×10°。 bBI寿命。 “特征寿命=41.7×10°
F.3.2对于中位条件的结果是：
.3.2对于中位条件的结果是： —特征寿命：7=41.7×10°
包含搁置单元采用中位秩法的威布尔分布图（
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斜率：β=1.1。 F.3.3设F（B1o）=0.1.使用式（E.1)，由以下两参数威布尔方程式计算最佳拟合直线B1c寿命： 0. 1 = 1 e(Bio /41.7×10*) B1o寿命：5.39X10°次循环。 F.3.4由威布尔分布图，在95%置信度的（B1。）5%寿命等于1.94X10°次
表G.1和表G.2列出了本示例的试验条件
表 G.1阀的试验条件
表G.2气缸的试验条件
8个被测元件全部出现了突变失效，试验已经完成468×10°次循环，测量结果见图G.1。泄漏迅速 增加，在10×10°次循环附近达到一个峰值。之后，泄漏慢慢减少并几乎维持在一个恒定值。达到 50×10°次循环后，一些被测元件的泄漏开始增加，但其值还是低于阅值。经24h休止期后的切换压 力和瞬时切换压力在小的波动过程中逐渐增加，在350×10°次循环附近迅速增加。8个被测元件逐个
停止切换直到468×10°次循环。
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b）24h休止期后的切换压力
图G.1阀1的测量与计算结果
在72又10°次循环（约427d)后试验终止，测量结果见图G.2。瞬时切换压力迅速增加，在10又10 次循环附近所有被测元件超出值并达到一个峰值。之后，瞬时切换压力在小的波动过程中逐渐减少， 经过反复上升和下降最后在阅值以下停止。泄漏在不断上升和下降过程中逐渐增加，最终在40×10° 饮循环（约287d）附近超出了阅值
G.4被测气缸1的结果
图G.2阀2的测量与计算结果
8个被测元件全部出现突变失效，试验完成136×10°次循环，测量结果见图G.3。行程时间和最小 工作压力几乎与初始值一样，并明显低于阔值。经过10×10°次循环（=98d=1000km）（见A点）后 个被测元件超出阅值一次，但之后它下降了。由于在30×10°次循环附近（见B点）出现大量泄漏【河北图集】12N3：制冷工程， 一个被测元件被停止。在40×10°次循环（见C点）后几个被测元件超出阅值
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G.5被测气缸2的结果
图G.3气缸1的测量与计算结果
8个被测元件全部出现了突变失效，试验已经完成100文10°次循环，测量结果见图G.4。行程的 股小工作压力几乎与初始值一样并明显低于离值。在10×10°次循环（=56d=3200km）后池 始超出阅值，经过50X10°次循环出现大量泄漏。在40×10°次循环后最小工作压力开始超出阅
图G.4气缸2的测量与计算结果
桩基孔爆破施工方案GB/T 38206.12019