JGJ 130-2011 标准规范下载简介

JGJ 130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(完整正版、清晰无水印)

5.2.1～5.2.4对受弯构件计算规定的说明： 1关于计算跨度取值，纵向水平杆取立杆纵距，横向水平 杆取立杆横距，便于计算也偏于安全； 2内力计算不考虑扣件的弹性嵌固作用，将扣件在节点处 抗转动约束的有利作用作为安全储备。这是因为，影响扣件抗转 动约束的因素比较复杂，如扣件螺栓拧紧扭力矩大小、杆件的线 刚度等。根据目前所做的一些实验结果，提出作为计算定量的数 据尚有困难； 3纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略 不计； 4为保证安全可靠，纵、横向水平杆的内力（弯矩、支座 反力）应按不利荷载组合计算： 5一一般情况下，横向水平杆外伸长度不超过300mm，符合 我国施工工地的实际情况：一些工程要求外伸长度延长，需另进 行设计计算，并应采取加固措施后使用；在脚手架专项方案中也 应考虑此内容。 图5.2.4的横向水平杆计算跨度，适用于施工荷载由纵向水 平杆传至立杆的情况，当施工荷载由横向水平杆传至立杆时，作 用在横向水平杆上的是级纵向水平杆传下的集中荷载，应注意按实 际情况计算。此图只说明横向水平杆计算跨度的确定方法。 在本规范第5.2.1条中未列抗剪强度计算，是因为钢管抗剪 强度不起控制作用。如Φ48.3×3.6的Q235A级钢管，其受剪承 载力为：

=30.36kN K 2. 0

式中K为截面形状系数。般横向、纵向水平杆上的荷 只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0kN

小于LV，故只要满足扣件的抗滑力计算条件GB/T 20833.1-2021 旋转电机 绕组绝缘 第1部分：离线局部放电测量，杆件抗剪力也 肯定满足。

5.2.5脚板荷载和施工荷载是由横向水平杆（南方作法）或 纵向水平杆（北方作法）通过扣件传给立杆。当所传递的荷载超 过扣件的抗滑承载能力时，扣件将沿立杆下滑，为此必须计算 件的抗滑承载力。立杆扣件所承受的最大荷载，应按其荷载传递 方式经计算确定。 5.2.6～5.2.9考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响 很大的一种临时结构，设计计算一般由施工现场工程技术人员进 行，故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可 靠。应该指出，第5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在 表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构 的整体稳定计算。因为式（5.2.8）中的值是根据脚手架的整

体稳定试验结果确定的。 现就有关问题说明如下： 1脚手架的整体稳定 脚手架有两种可能的失稳形 式：整体失稳和局部失稳。 整体失稳破坏时，脚手架呈 现出内、外立杆与横向水平杆组 成的横向框架，沿垂直主体结构 方向大波鼓曲现象，波长均大于 步距，并与连墙件的竖向间距有 关。整体失稳破坏始于无连墙件 的、横向刚度较差或初弯曲较大 的横向框架（图7）。一般情况 下，整体失稳是脚手架的主要破 坏形式。 局部失稳破坏时，立杆在步 距之间发生小波鼓曲，波长与步

图7双排脚手架的整体失稳 1一连墙件；2一失稳方向

与不偏心布置在脚手架上，得到的两种情况的临界荷载相差在 5.6%以下，说明上述简化是可行的。 3脚手架立杆计算长度附加系数k的确定 本规范采用现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一一标准》 GB50068规定的“概率极限状态设计法”，而结构安全度按以往 容许应力法中采用的经验安全系数K校准。K值为：强度K1 1.5，稳定K2≥2.0。考脚手架工作条件的结构抗力调整系数 值，可按承载能力极限状态设计表达式推导求得： 1）对受弯构件 不组合风荷载

fiW fW 0. 9

2）对轴心受压构件 不组合风荷载

2）对轴心受压构件 不组合风荷载

ofkA gfA 0. 9Y R

2Sck + 1. 4 X 0. 9(SQk + Swk) ≤ fkA ofA 0.9mYRw 0.9YRw

1.5 SGk +SQk 1+n YR= = 1.19 0. 9 × 1. 2 × 1. 165 X 1+1.17 SGk

1. 5 SGk + 0. 9(Sok + Swk) YRw= 0. 9 X 1. 2 X 1. 165 X 1.2

1 + 1. 05(n±)

2）对轴心受压杆件 组合风荷载

2.0 Sck + SQk = 1.59 1+ 1+1.17

2. 0 SGk + 0. 9(SQk + Swk) YRw= 0. 9 × 1. 2 × 1. 165 0. 9 X 1. 4 Sck +(SQk + Swk) 2

1±0. 9(n±) 1.59 1 +1. 05(n+)

SQk Sck Swk =

面外变形所产生的轴向力N。（kN），由原规范规定的单排架 3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN。 采用扣件连接时，一个直角扣件连接承载力计算不满足要 求，可采用双扣件连接的连墙件。当采用焊接或螺栓连接的连墙 件时，应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018规定计算；还应注意，连墙件与混凝土中的预埋件连接 时，预理件尚应按现行国家标准《混凝工结构设计规范》GB 50010的规定计算。 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积（Aw） 为连墙件水平间距×连墙件竖向间距

5.3.1~5.3.4考虑工地现场实际工况条件，规范所给满堂脚手 架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。同单、双排脚 手架立杆稳定计算一样，满堂脚手架的立杆稳定性计算公式，虽 然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架 结构的整体稳定计算。因为式（5.3.4）中的μ值（附录C表C 1）是根据满堂脚手架的整体稳定试验结果确定的。脚手架有单 排、双排、满堂脚手架（3排以上），按立杆偏心受力与轴心受 力划分为，满堂脚手架与满堂支撑架。本节所提的满堂脚手架是 指荷载通过水平杆传入立杆，立杆偏心受力情况。满堂支撑架是 指顶部荷载是通过轴心传力构件（可调托撑）传递给立杆的，立 杆轴心受力情况。 现就有关问题说明如下： 1满堂脚手架的整体稳定 满堂脚手架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳。 整体失稳破坏时，满堂脚手架呈现出纵横立杆与纵横水平村 组成的空间框架，沿刚度较弱方向大波鼓曲现象。 一般情况下，整体失稳是满堂脚手架的主要破坏形式。 由于整体失稳是满堂脚手架主要破坏形式，故本条规定了对

4满堂脚手架扣件节点半刚性论证见本规范条文说明第 5.4节。 5满堂脚手架高宽比二计算架高：计算架宽，计算架高： 立杆垫板下皮至顶部脚手板下水平杆上皮垂直距离。计算架宽： 脚手架横向两侧立杆轴线水平距离。 5.3.5满堂脚手架纵、横水平杆与双排脚手架纵向水平杆受力 基本相同。 5.3.6满堂脚手架连墙件布置能基本满足双排脚手架连墙件的 布置要求，可按双排脚手架要求设计计算。建筑物形状为“凹” 形，在“凹”形内搭设外墙施工脚手架会出现2跨或3跨的满堂 脚手架。这类脚手架可以按双排架布置连墙件

布置要求，可按双排脚手架要求设计计算。建筑物形状为 形，在“凹”形内搭设外墙施工脚手架会出现2跨或3跨 脚手架。这类脚手架可以按双排架布置连墙件。

有较多交点）水平面为分界面，上部大波鼓曲（图8），下部变 形小于上部变形。所以波长均与剪刀撑设置、水平约束间距 有关。

图8满堂支撑架整体失稳 1—水平剪刀撑：2—竖向剪刀撑；3—失稳方向

般情况下，整体失稳是满堂支撑架的主要破环形式。 局部失稳破坏时，立杆在步距之间发生小波鼓曲，波长与步 距相近，变形方向与支架整体变形可能一致，也可能不一致。 当满堂支撑架以相等步距、立杆间距搭设，在均布荷载作用 下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，满堂支 撑架破坏形式为整体失稳。当满堂支撑架以不等步距、立杆横距

永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值：0.3十1.5 +2+25.1X0.15=7.6kN/m 均布线荷载大于7kN/m相当于400mm×500mm（高）的混 凝土梁。计算如下： 钢筋自重标准值，每立方混凝土1.5kN，混凝土自重标准 值24kN/m3。 均布线荷载标准值为：0.3（2×0.5十0.4）十0.4（2十1.5）十 25.5X0.4X0.5=6.92kN/m

5.5脚手架地基承载力计算

5.5.1式（5.5.1）是根据现行国家标准《建筑地基

5.5.1式（5.5.1）是根据现行国家标准《建筑地基基础设计规 范》GB50007给出的。计算力k、Nk时使用荷载标准值。 脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计 算，不必进行地基变形验算。考虑到地基不均匀沉降将危及脚手 架安全，因此，在本规范第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行 经常检测。

5.5.2由于立杆基础（底座、垫板）通常置于地表

载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久 建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些特殊 的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架 安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察报告及 工程实践经验确定。

5.6.1悬挑脚手架的悬挑支撑结构有多种形式，本规范只规定 了施工现场常用的以型钢梁作为悬挑支撑结构的型钢悬挑梁及其 锚固的设计计算。 5.6.2型钢悬挑梁上脚手架轴向力设计值计算方法与一般落地

5.6.3～5.6.5考虑到型钢悬挑梁在楼层边梁（板）上搁置的实 际情况，根据工程实践经验总结，本规范确定出悬挑钢梁的计算 方法。 说明：悬挑钢梁挠度充许值可按21250确定，1为悬挑长 度。是根据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017－2003 第3.5.1条及附录A结构变形规定，考虑以下条件确定的。 1型钢悬挑架为临时结构： 2每纵距悬挑梁前端来用钢丝绳吊拉卸荷；钢丝绳不参与 计算； 3受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍； 4经过大量计算，计算结果符合实际。 5.6.6、5.6.7型钢悬挑梁固定段与楼板连接的压点处是指对楼 板产生上拔力的锚固点处。采用U形钢筋拉环或螺栓连接固定 时，考虑到多个钢筋拉环（或多对螺栓）受力不均的影响，对其 承载力乘以0.85的系数进行折减。 5.6.8用于型钢悬挑梁镭锚固的U形钢筋或螺栓，对建筑结构混 凝土楼板有一个上拔力，在上拔力作用下，楼板产生负弯矩，此 负弯矩可能会使未配置负弯矩筋的楼板上部开裂。因此，本规范 提出经计算并在楼板上表面配置受力钢筋。 5.6.9在施工时，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范） GB50010的规定对型钢梁下混凝土结构进行局部受压承载力 受弯承载力验算。由于混凝土养护龄期不足等原因，在计算时 要注意取结构混凝土的实际强度值进行验算。

6.1常用单、双排脚手架设计尺寸

6.2.1对搭接长度的规定与立杆相同，但中间比立杆多一个旋 转扣件，以防止上面搭接杆在竖向荷载作用下产生过大的变形； 对于铺设竹爸脚手板的纵向水平杆设置规定，是根据现场使用情 况提出的。 纵向水平杆设在立杆内侧，可以减小横向水平杆跨度，接长 立杆和安装剪力撑时比较方使，对高处作业更为安全。 6.2.3本条规定在主节点处严禁拆除横向水平杆，这是因为， 它是构成脚手架空间框架必不可少的杆件。现场调查表明，该杆 挪动他用的现象十分普遍，致使立杆的计算长度成倍增大，承载

6.2.1对搭接长度的规定与立杆相同，但中间比立杆多 转扣件，以防止上面搭接杆在竖向荷载作用下产生过大白 对于铺设竹爸脚手板的纵向水平杆设置规定，是根据现场 况提出的。

况提出的。 纵向水平杆设在立杆内侧，可以减小横向水平杆跨度，接长 立杆和安装剪刀撑时比较方便，对高处作业更为安全。

6.2.3本条规定在主节点处严禁拆除横向水平杆，

是构成脚手架空间框架必不可少的杆件。现场调查表明，该 动他用的现象十分普遍，致使立杆的计算长度成倍增大，承 力下降。这正是造成脚手架安全事故的重要原因之一。 .4本条规定脚手板的对接和搭接尺寸，旨在限制探头板

6.2.4本条规定脚手板的对接和搭接尺寸，旨在限制探头板长 度，以防脚手板倾翻或滑脱

6.3.1当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，立杆下 底座或垫板可根据情况不设置。 6.3.2本条规定设置扫地杆，是吸收了我国和英、日、德等国 的经验。

设，保证脚手架基础稳固

，保证脚手架基础稳固。

6.3.5单排、双排与满堂脚手架立杆采用对接接长，传力明确： 没有偏心，可提高承载能力。试验表明：一个对接扣件的承载能 力比搭接的承载能力大2.14倍顶层顶步立杆指顶层栏杆立杆

6.4.1设置连墙件，不仅是为防止脚手架在风荷和其他水平力 作用下产生倾覆，更重要的是它对立杆起中间支座的作用。试验 证明：增大其竖向间距（或跨度）使立杆的承载能力大幅度下 降。这表明连墙件的设置对保证脚手架的稳定性至关重要。为 此，在英、日、德等国的同类标准中也有严格的规定。

6.4.2对表 6.4.2的说明

表中规定的尺寸与连墙件按2步3跨、3步3跨设置，均是 适应于本规范表5.2.8立杆计算长度系数的应用条件，可在计算 立杆稳定性时取用

对连墙件设置位置规定的

1限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国 标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发 生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗 弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到纳束 脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步 距的1/2附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。 2由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳 定性的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这 是从构造上保证脚王加立杆局部稳定性的重要措施之

6.4.4若升口型脚手架两

离不能任意长，容许长细比

1对门洞形式与选形条件的

.5.1对门洞形式与选形条件的说明：

.5.对门洞形式与选形杀件的说明： 我国脚手架过门洞处的结构形式，以采用落地式斜杆支撑 （1～2）根架空立枉为主，英、法等国则用门式桥架（图9）。

图9英、法等国过门洞的结构形式

考虑到我国搭设门洞的习惯，并能增大门洞空间的使用面 积和有一个较为简便、统一的验算方法，特列出图6.5.1以供选 释。门洞采用图6.5.1所示落地式支撑，能减少两侧边立杆的荷 载，并可将图中的矩形平面ABCD作为上升式斜杆的平行弦杆 桁架计算。 6.5.5本条规定是为防止杆件从扣件中滑脱，以保证门洞架 安全可靠。

桁架计算。 6.5.5本条规定是为防止杆件从扣件中滑脱，以保证门洞桁架 安全可靠。

6.6剪刀乃撑与横向斜撑

6.6.1、6.6.2这两条规定是在总结我国经验的基础上，参考了 英、美、德等国脚手架标准的规定提出的。这些规定，对提高我 国现有扣件式钢管脚手架支撑体系的构造标准，对加强脚手架整 体稳定、防止安全事故的发生将起重要的作用。具体说明如下： 对纵向剪刀撑作用大小的分析表明：若连接立杆太少，则纵

向支撑刚度较差，故对剪刀撑跨越立杆的根数作了规定。 由于纵向剪刀撑斜杆较长，如不固定在与之相交的立杆或横 向水平杆伸出端上：将会由于刚度不足先失去稳定。为此在设计 时，应注意计算纵向剪刀撑斜杆的长细比，使其不超过本规范表 5.1.9的规定。 6.6.3根据实验和理论分析，脚手架的纵向刚度远比横向刚度 强得多，一般不会发生纵向整体失稳破坏。设置了纵向剪刀撑 后，可以加强脚手架结构整体刚度和空间工作，以保证脚手架的 稳定。这也是国内工程实践经验的总结。 6.6.4设置横向斜撑可以提高脚手架的横向刚度，并能显著提 高脚手架的稳定承载力。 6.6.5开口型脚手架两端是薄弱环节。将其两端设置横向斜撑 并与主体结构加强连接，可对这类脚手架提供较强的整体刚度 静力模拟试验表明：对于一形脚手架，两端有横向斜撑（之字 形，外侧有剪力撑时，脚手架的承载能力可比不设的提高 约20%。

并与主体结构加强连接，可对这类脚手架提供较强的整体刚度。 静力模拟试验表明：对于一字形脚手架，两端有横向斜撑（之字 形），外侧有剪力撑时，脚手架的承载能力可比不设的提高 约20%。

6.7.1～6.7.3这三条对斜道构造的规定，主要是总结国内工程 的实践经验制定的。注意人行斜道严禁搭设在临近高压线一侧。

5.8.1本条所提的满堂脚手架是指荷载通过水平杆传人立杆， 立杆偏心受力情况。 对表6.8.1的说明： 1横距、步距是参考我国长期使用的经验值。 2横距（横向水平杆跨度）、纵距（纵尚水平杆跨度）是根 据一层作业层上的施工荷载按本规范第5.2.1条～第5.2.5条的 公式计算，取计算结果中能满足强度、挠度、抗滑三项要求的最 小跨度值，偏于安全；立杆间距1.2mX1.2m～1.3mX1.3m,

6.8.2根据我国工程使用经验及支架整体稳定试验确定

6.8.6试验证明，满堂脚手架增加连墙件可提高承载

6.8.8局部承受集中荷载，根据实际荷载可按本规范附录C表

5.9.1本条规定明确满堂支撑架步距不宜超过1.8m，立杆间距 不宜超过1.2m×1.2m。 6.9.3～6.9.5满堂支撑架整体稳定试验证明，增加竖向、水平 剪刀撑，可增加架体刚度，提高脚手架承载力。在竖向剪刀撑顶

5.10型钢悬挑脚手架

6.10.2～6.10.5双轴对称截面型钢宜使用工字钢，工字钢结构 生能可靠，双轴对称截面，受力稳定性好，较其他型钢选购、设 计、施工方便。 悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性 的，也有柔性的，如果使用钢丝绳：其直径不应小于14mm，使 用预理吊环其直径不宜小于20mm（或计算确定），预理吊环应 使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。 悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要， 但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜 超过3m。大悬挑另行专门设计及论证。 在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多 不能留洞，可采用设置预理件焊接型钢三脚架等措施 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上 或悬挑板上，否则应米取加固措施。 6.10.7定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm～30mm 的钢筋或短管等方式。 6.10.10、6.10.11悬挑架设置莲墙件与外立面设置剪刀撑，是 保证悬挑架整体稳定的条件

7.1.1本条规定是为了明确岗位责任制，促进脚手架的设计及 其专项方案在具体施工实施过程中得到认真严肃的贯彻。单位工 程负责人交底时，应注意方案中设计计算使用条件与工程实际工 况条件是否相符的问题。监理工程师检香交底记录时，对以上问 题应作重点检查。

场，否则在脚手架工程中会造成隐患和事故。对钢管、扣件、可 调托撑可通过检测手段来保证产品合格，即：在进入施工现场后 第一次使用前，由施工总承包单位负责，对钢管、扣件、可调托 撑进行复试。

7.2.1～7.2.4本节明确规定了脚手架地基标高及其基础施工的 依据和标准，是保证脚手架工程质量的重要环节。 压实填土地基、灰土地基是脚手架常用的地基：应按《建筑 地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的要求施工，应符 合工程的地质勘察报告中要求。

7.3.1为保证脚手架搭设中的稳定性，本条规定了一次搭 度的限值。

7.3.2本条规定明确脚手架搭设中充许偏差检查的时间，

对子其他材料用于脚手架基础，应是不低于未垫板承载力，不低 于木垫板长度、宽度。 7.3.4~7.3.11这8条规定是根据本规范第6章有关构造要求 提出的具体操作规定，说明如下： 1在第7.3.6条3款中规定搭设单排脚手架横向水平杆的 位置，是根据现行国家标准《砌体工程施工质量验收规范》GB 50203的规定确定的。 根据现行行业标准《筑砂浆配合比设计规程》JG98的 规定，砌筑砂浆的最低强度等级为M2.5。 2在7.3.11条2款中规定扣件螺栓的紧扭力矩采用（40 ～65）N·m，是根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定确定的。 7.3.13原规范7.3.12条规定，脚手板的铺设自顶层作业层的 脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。考虑到原规定既 增加防护设施投入，又增加脚手架荷载。故此次修订将此条取 消，并在本规范第9.0.11条中规定，脚手板下应用安全网双层 兜底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭

.4.1本条规定了拆除脚手架前必须完成的准备工作和具 支术文件。

7.4.2本条明确规定了脚手架的拆除顺序及其技术要求，有

.4.5本条规定的目的是为了防止伤人，避免发生安全享

同时还可以增加构配件使用寿命

8.1.1对新钢管允许偏差值的说明

8.1构配件检查与验收

8.1.7可调托撑的规定是根据我国长期使用经验GB/T 39011-2020 消费品安全 危害识别导则，满堂

8.2脚手架检查与验收

8.2.1本条明确脚手架与满堂支撑架及其地基基础应进行检查 与验收的阶段。 8.2.2为提高施工企业管理水平，防患于未然，明确责任，提 出了脚手架工程检香验收时应具备的文件。 8.2.3本条明确脚手架使用中应定期检查的项目；也可随时抽 查其规定项目。

8. 2.4对表 8. 2. 4 的说明

立杆安装垂直度充许偏差值的规定：关系到脚手架的安全与 承载能力的发挥。从国内实测数据分析可知，所规定的允许偏差 直是代表国内大多城市中许多建筑企业搭设质量的平均先进水平 的。满堂支撑架立杆垂直度的允许偏差为立杆高度的于分之三

根据现场实测调查，一般均可做到， 3关于纵向水平杆高差的充许偏差 纵向水平杆水平度的允许偏差值关系到结构的承载力（立杆 的计算长度）、施工安全等。 8.2.5本条明确地规定了扣件螺栓扭力矩抽样检查数目与质量 判定标准，有利于保证脚手架安全

9.0.1本条的规定旨在保证专业架子工搭设脚手架，是避免脚 手架安全事故发生的措施之一。 9.0.4本条的规定旨在保证钢管截面不被削弱。 9.0.5本条的规定盲在防正脚手架因超载而影响安全施工。条 文中规定的内容是通过调研，对工地实际存在的问题提出的。 9.0.6本条规范是保证施工安全的重要措施。 9.0.7支撑架实际荷载超过设计规定，就存在安全隐患，甚至 导致安全事故发生。 9.0.8大于六级风停止高处作业的规定是按照现行行业标准 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的规定确定的。 9.0.12扣件式钢管脚手架应使用阻燃的密自式安全网，避免在 脚手架上电焊施工引起火灾， 9.0.13施工期间，拆除脚手架主节点处的纵向水平杆、横向水 平杆、纵向扫地杆、横向扫地杆中任何一根杆件，都会造成脚手 架承载力下降。严重时会导致事故。拆除连墙件也是如此。 9.0.14如果在脚手架基础下开挖管沟，会影响脚手架整体稳 定。室外管沟过脚手架基础必须在脚手架专项方案体现，必须有 安全措施。 9.0.15满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，必须设置防倾 覆的临时固定设施，如斜撑、揽风绳、连墙件等。抗倾覆稳定计

9.0.15满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，必须设置防倾 覆的临时固定设施SJZ 731-1973 光电倍增管系列型谱，如斜撑、揽风绳、连墙件等。抗倾覆稳定计 算应保证，支架抗倾覆力矩≥支架倾覆力矩

统一书号：15112·20254 定 价：21.00元