JGJ／T 403-2017 标准规范下载简介
JGJ／T 403-2017 建筑基桩自平衡静载试验技术规程(完整正版、清晰无水印).0.1荷载箱宜进行整体检定，加载分级数不宜少于五级，当 法进行整体检定时，可对组成荷载箱的液压缸逐一进行检定， 压缸应为同型号，且相同油压时的液压缸出力相对误差应小 于3%。
于 3%。 A.0.2荷载箱的极限输出推力不应小于额定输出推力的 1.2倍。 A.0.3荷载箱检定或校准示值重复性不应大于3%。 A.0.4荷载箱空载启动压力应小于额定压力的4%。 A.0.5荷载箱在1.2倍额定压力下持荷时间不应小于30min 在额定压力下持荷时间不应小于2h，持荷过程中荷载箱不应出 现泄漏、压力减小值大于5%等异常现象。 A.0.6荷载箱有效面积比应按下式计算。钻孔灌注桩荷载箱的 有效面积比应为45% A.0.2荷载箱的极限输出推力不应小于额定输出推力的 1. 2倍。 GB/T 38293-2019 船舶和海上技术 计算机应用 船用可编程电子系统开发及使用总则A.0.2荷载箱的极限输出推力不应小于额定输出推 王额定压力下持荷时间不应小于2h，持荷过程中荷载箱不应出 见泄漏、压力减小值大于5%等异常现象。 。0.6荷载箱有效面积比应按下式计算。钻孔灌注桩荷载箱的 有效面积比应为45% 式中：Ah 荷载箱的面积（m）； A,桩身截面面积（m²)。 B.0.1自平衡静载试验基桩内力测试适用于桩身横截面尺寸基 本恒定或已知的桩，可得到桩侧各土层的分层摩阻力及端阻力。 相关传感器选用及理设要求应符合现行行业标准《建筑基桩检测 技术规范》JGJ106的规定。 B.0.2传感器测量断面应设置在两种不同性质土层的界面处， 且距桩顶和桩底的距离不宜小于1倍桩径。在荷载箱附近应设置 一个测量断面作为传感器标定断面。传感器标定断面处应对称设 置4个传感器，其他测量断面处可对称埋设2个～4个传感器， 当桩径较大或试验要求较高时宜取高值。 B.0.3当桩身应变与桩身位移需要同时测量时，桩身位移测试 应与桩身应变测试同步。 B.0.4测试数据整理应符合下列规定： 1采用电阻应变式传感器测量时，应按下列公式对实测应 变值进行导线电阻修正： 采用半桥测量时： B.0.4测试数据整理应符合下列规定： 1采用电阻应变式传感器测量时，应按下列公式对实测 变值进行导线电阻修正： 采用半桥测量时： 式中：ε 修正后的应变值； 修正前的应变值； 导线电阻（2)； 应变计电阻（2） 2采用振弦式传感器测量时，应根据率定系数将钢筋计实 测频率换算成荷载，再将荷载值换算成与钢筋计断面处的混凝士 应变相等的钢筋应变量 3在数据整理过程中，应将零点漂移大、变化无规律的测 点删除，求出同一断面有效测点的应变平均值，并应按下式计算 该断面处桩身轴力： Q; = e; E; : A si=Es · Esi 式中：si 桩身第i断面处的钢筋应力（kPa）； Es 钢筋弹性模量（kPa）； 桩身第i断面处的钢筋应变 附录 C检测系统的安装与连接 C.0.1自平衡静载试验中受检灌注桩检测系统的安装与连接情 况应符合下列规定（图C.0.1）： 静载试验中受检灌注桩检测系统 定(图 C. 0. 1): 灌注桩荷载箱和钢筋笼连接图 图C.0.1灌注桩检测系统的安装与连接 加压系统；2一位移传感器；3一静载试验仪（压力控制和数据采集）；4一基准梁； 5一基准桩；6一位移杆（丝）护筒；7一上位移杆（丝）；8一下位移杆（丝）； 9一主筋；10一导向筋（喇叭筋）；11一声测管；12一千斤顶； 13一导管孔；14一L形加强筋 图C.0.1灌注桩检测系统的安装与连接 加压系统；2一位移传感器；3一静载试验仪（压力控制和数据采集）；4一基准梁； 5一基准桩；6一位移杆（丝）护筒；7一上位移杆（丝）；8一下位移杆（丝）； 9一主筋；10一导向筋（喇叭筋）；11一声测管；12一千斤顶； 13一导管孔：14一L形加强筋 1导向钢筋一端宜与环形荷载箱内圆边缘处焊接，另一端 宜与钢筋笼主筋焊接； 2导向钢筋的数量和直径宜与钢筋笼主筋相同； 3导向钢筋与荷载箱平面的夹角宜大于60°。荷载箱的顶 部和底部应分别与上下钢筋笼的主筋焊接在一起，焊缝应满足强 度要求。 D.0.3自平衡静载试验荷载箱宜按表D.0.3的格式记录。 表D.0.3自平衡静载试验荷载箱参数表 E.0.1桩身无内力测试元件时，桩顶等效荷载、位移应按下岁 公式计算 (图 E. 0. 1) : 图E.0.1基桩自平衡静载试验结果转换示意 1将荷载箱以上部分分割成n个单元（图E.0.2），任意单 元i的桩轴向力Q（i）和变位量s（i）可用下列公式表示： Q(i) = Qd+ Zq sm (U(m) +U(m + 1))h(m) 2 (E Q(m) +Q(m+1) Q(i) = Qd十 7 q sm (U(m) +U(m+1))h(m) Q(m) +Q(m+1) i= Sd+ (E.0.Z 中：Qsm—m点（i～n之间的点）的桩侧摩阻力（假定向 1为便于在执行本规程条文时区别对待，.对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应 符合…………·的规定”或“应按………执行”。 中华人民共和国行业标准 总则 30 2 术语和符号. 31 2.1术语 31 2.2符号 31 ：基本规定· 32 3.1一般规定 32 3.2检测工作程序 33 现场检测· 35 4. 1 仪器设备 35 4.2设备安装 35 4.3现场测试 39 检测数据的分析与判定 41 附录A荷载箱的技术要求 45 1.0.1当前，建（构）筑物向高、重、大方向发展，各种大直 径、大吨位基桩应用越来越普遍，确定桩基础承载力最可靠的方 法是传统静载试验。传统静载试验测试基桩承载力，成果直观、 准确可靠，是其他检测方法的比较依据。然而在狭窄场地、基坑 底及超大吨位桩等情况下，传统的静载试验受到场地和加载能力 等因素的纳束无法进行，以致许多大吨位和特殊场地的桩基础承 载力得不到可靠的数据。 基桩自平衡静载试验与传统静载试验相比具有很多优势。主 要表现为装置简单，试验省时、省力、安全、无污染，直接测得 桩侧阻力与端阻力，试验后荷载箱处注浆可作为工程桩使用，综 合费用低等。 1.0.2本规程适用于建筑工程和市政桥梁 力检测与评价。“传统静载试验条件受限”是指传统静载试验方 法难以实施的大直径、大吨位、狭窄场地、基坑底部、逆作法等 基桩的检测情况。本规程适用于钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制 混凝十管桩以及钢管桩等的检测与评价，沉井、地下连续墙等其 他深基础也可按本规程执行，不适用手预制实心桩的检测和 评价。 1.0.3我国地域辽阔，岩土工程地质环境变化极大，为保证基 础建设质量，进行基桩检测，强调首先应按照本规程的规定严格 实施，除此以外还应符合国家现行有关标准的规定 1.0.3我国地域辽阔，岩土工程地质环境变化极大， 础建设质量，进行基桩检测，强调首先应按照本规程的规定严 实施，除此以外还应符合国家现行有关标准的规定 2.1.1基桩自平衡静载试验是基桩静载试验的一种新方法。其 主要装置是一种特制的荷载箱，它与钢筋笼连接并安置于桩身平 衡点处。试验时，从桩顶通过输压管对荷载箱内腔施加压力，箱 盖与箱底被推开，从而调动桩周土的摩阻力与端阻力，直至破 坏，将桩侧土摩阻力与桩底土阻力迭加而得到单桩抗压承载力。 2.2.3对于上部桩的自重W的取值，尤其大直径桩，鉴于其对 极限承载力的计算有一定影响，故根据受检桩的地质情况，上部 桩的桩身在地下水位以下部位取浮重度，在地下水位以上部位取 自身重度。 3.1.1本条规定的受检桩数量与现行行业标准《建筑基桩检 技术规范》JGJ106一致。本条规定的检测数量仅仅是下限，可 根据实际情况增加试桩数量。 3.1.2本条规定的最大加载值是指自平衡静载试验过程中向上 大量测试结果表明：按计算极限承载力加载桩达不到破坏。 为达到优化设计目的，试验桩最大加载值可取按地质报告计算的 单桩极限承载力进行估计，试验桩最大加载值可取按地质报告计 算的单桩极限承载力的1.2倍～1.5倍；仅对工程桩承载力校核 时最大加载值取单桩承载力特征值的2.0倍（即需要满足按照此 加载值实施等效转换后，承载力满足设计要求的承载力特征值 2.0倍的要求），或按设计要求取值。 3.1.3自平衡静载试验中，有时会因桩身缺陷、桩身截面突变 处应力集中或桩身强度不足造成桩身结构破坏，故对于大直径灌 注桩，建议在检测前后对试验桩进行声波透射法完整性检测，为 3.1.3自平衡静载试验中，有时会因身缺陷、桩身截面突 联庆正、灶敏天 处应力集中或桩身强度不足造成桩身结构破坏，故对于大直径 注桩，建议在检测前后对试验桩进行声波透射法完整性检测， 分析桩身结构破坏的原因提供证据， 3.1.5因初次抽样检测数量有限，当抽样检测中发现承载力不 满足设计要求时，应会同有关各方分析和判断桩基整体的质量情 况，如果不能得出准确判断、为补强或设计变更方案提供可靠依 据时，应扩大检测。扩大检测数量宜根据地基条件、桩基设计等 级、桩型、施工质量变异性等因素合理确定。尚若初次检测已基 本查明质量问题的原因所在，则不宜盲目扩大检测，对于没有条 件采用自平衡扩大检测时，可按现行行业标准《建筑基桩检测技 术规范》JGJ106相关条款进行。 3.1.6对于在工程桩上完成的试验，由于抗压桩荷载箱埋设不 5..0对于在工程桩工元成的试验，由于抗压桩何载相理设在 设计桩端标高以上，为确保测试后桩正常使用，施工单位应对抗 压桩测试时荷载箱部位产生的缝隙进行注浆处理。 试验时，组成荷载箱的于斤顶缸套和活塞之间产生相对滑 移，荷载箱处的混凝土被拉开（缝隙宽度等于卸载后向上向下残 余位移之和），但桩身其他部位并未破坏，上下两段桩仍被荷载 箱连在一起。试验后，通过位移杆（丝）护套管，用压浆泵将不 低于桩身强度的水泥浆注入，受检桩就仍可作为工程桩使用。这 是因为： 1注浆不仅填满荷载箱处混凝土的缝隙，使该处桩身强度 不低于试验前，而且还相当于桩侧注浆，使荷载箱以上10m左 右范围内的桩身侧摩阻力提高40%～80%。也就是说，试验后 的桩经注浆处理承载力比原来要高。 2试验时已将桩底土压实，试验后的桩沉降量要比试验前 小很多。 3由于荷载箱置于桩的平衡点处（大都靠近桩底），该处桩 身主要承受竖向压力，且数值不超过桩的竖向极限抗压承载力的 一半。 荷载箱处进行注浆后的强度应满足设计要求 3.2.1图3.2.1是检测机构应遵循的检测一般工作程序。荷载 箱的型号应根据受检桩参数进行选取。 3.2.3混凝土是一种与龄期相关的材料，其强度随时间的增加 而增加。在最初儿天内强度快速增加，随后逐渐变缓，其物理力 学、声学参数变化趋势亦大体如此。桩基工程受季节气候、周边 环境或工期紧的影响，往往不允许等到全部工程桩施工完并都达 到28d龄期强度后再开始检测。自平衡试验为双向加载，桩身产 生的应力是传统试验的一半，若桩身混凝土强度低，有可能引起 桩身损伤或破坏。为分清责任，规定桩身混凝土强度不应低于设 计强度的80%。 本条所指的休止时间，首先应满足桩身强度，其次应根据桩 则土质情况确定，适当考虑桩端土质情况。对采用后注浆施工工 艺的桩，注浆后的休止时间应同时得到满足。 注浆后静载试验是在后注浆水泥浆液的增强反应基本完成后 进行，这里规定在注浆20d后进行是通常所需时间。当需要提前 试验时，应在水泥浆液中加入早强剂，此时可于注浆完成后15d 进行试验。 4.1.2检测所用仪器应进行定期检定或校准，以保计 数据的准确性、可靠性和可追溯性。虽然测试仪器在有效计量检 定或校准周期之内，但由于基桩检测工作的环境较差，使用期间 乃可能由于使用不当或环境恶劣等造成仪器仪表受损或校准因子 发生变化。因此，检测前还应加强对测试仪器、配套设备的期间 核查：发现问题后应重新检定或校准 4.1.4加载用的荷载箱是一种特制的油压于斤顶。它需要按照 桩的类型、截面尺寸和荷载等级专门设计生产，使用前必须经有 资质的法定计量单位进行检定，并宜进行整体检定，同时防止漏 油。荷载箱极限加载能力应大于预估极限加载值的1.2倍。 4.1.5对试验过程中加压系统所采用的仪器、仪表的性能、精 度、量程作了规定，目的是保证试验中压力值真实、可靠，将各 种人为或外界的影响降到最低限度。 4.1.6对试验过程中位移观测系统所采用的仪器、仪表的性能 桩的类型、截面尺寸和荷载等级专门设计生产，使用前必须经有 资质的法定计量单位进行检定，并宜进行整体检定，同时防止漏 油。荷载箱极限加载能力应大于预估极限加载值的1.2倍 4.1.5对试验过程中加压系统所采用的仪器、仪表的性能 度、量程作了规定，自的是保证试验中压力值真实、可靠， 种人为或外界的影响降到最低限度。 量程、分辨率、示值总误差、位移测量仪表的数量做了规定，目 的是保证位移检测数据真实、可靠，将各种人为或外界的影响险 到最低限度；鉴于试验造价高、工期长、试验数量少等特点，采 集的数据量越丰富越好。有条件时宜进行桩顶位移测试，在桩顶 布置一组位移传感器。 4.2.1荷载箱的理埋设位置：极限桩端阻力小于极限桩侧摩阻 时，荷载箱置于桩身平衡点处，使上、下段桩的极限承载力基本 相等，以维持加载；极限桩端阻力大于极限桩侧摩阻力时，荷载 箱置于桩端，根据上部桩和下部桩反力的相差值采取桩顶配重； 受检桩为抗拔桩时，荷载箱直接置于桩端；有特株需要时，可采 用双层荷载箱或多层荷载箱，以分别检测受检桩的极限端阻力和 各段桩的极限侧摩阻力，荷载箱的埋设位置则根据特殊需要 确定。 自平衡静载试验在国内已做了几干例工程。荷载箱的理设位 置是一个重要的关键技术，对此根据工程实例及检测经验，归纳 了荷载箱在桩中合理的理设位置（图1）。 图1荷载箱放置位置示意图 图1（a）是一般常用位置，即当桩身成孔后先在孔底找平： 然后放置荷载箱。此法适用于桩预估极限侧摩阻力与预估极限端 阻力大致相等的情况，或预估极限端阻力大于预估极限侧摩阻力 而检测目的在于测定极限侧摩阻力的情况。 图1（b）是将荷载箱放置于桩身中某一位置，此时如位置 适当，则当荷载箱以下的桩侧摩阻力与端阻力之和达到极限值 时，荷载箱以上的桩侧阻力同时达到极限值。 图1（c）为钻孔桩抗拔试验的情况。由于抗拔桩需测出整 个桩身的极限侧摩阻力，故荷载箱应摆在桩端，而桩端处无法提 共需要的反力，故将该桩钻深，加大极限侧摩阻力。 图1（d）为挖孔扩底桩抗拨试验的情况。荷载箱摆在扩大 头底部进行抗拨试验。 图1（e）适用于大头桩或当预估桩极限端阻力小于桩预估 极限侧摩阻力而要求测定桩极限侧摩阻力的情况，此时是将桩底 扩天，将荷载箱置于扩大头上， 图1（f）适用于测定嵌岩段的极限侧摩阻力与极限端阻力 之和。此法所测结果不致与覆盖土层侧阻力相混。如仍需测定覆 盖土层的极限侧摩阻力，则可在嵌岩段侧阻力与端阻力测试完毕 后浇筑桩身上段混凝土，然后再进行检测。 图1（g）适用于有效桩顶标高位于地面以下有一定距离时 如高层建筑有多层地下室情况），此时可将输压管及位移杆 （丝）引至地面方便地进行测试。 图1（h）适用于需测定两个或以上土层极限侧摩阻力的情 兄。可先将混凝土浇筑至下层土的顶面进行测试而获得下层土的 数据，然后再浇筑至上一层土进行测试，依此类推，从而获得整 个桩身全长的极限侧摩阻力。 图1（i）采用两只荷载箱，一只放在桩下部，一只放在桩身 上部，可分别测出三段桩极限承载力。 图1（k）适用于在地下室中进行检测的工程。 图1（m）为管桩测试示意图，荷载箱作为桩段的连接件埋 入到预定位置处，位移杆（丝）护套管则从孔洞中引出地面。 图1（n）为双层荷载箱或单荷载箱注浆桩测试示意图。下 荷载箱摆在桩端，首先进行注浆前两个荷载箱测试，求得桩端阻 力和桩身承载力，然后进行桩端注浆再进行两个荷载箱测试，这 样就可求得注浆对端阻力和桩承载力的提高作用。 图1（p）将荷载箱埋设在扩大头里面，使得荷载箱底板两 边呈45°角扩散覆盖整个扩天头桩端平面，直接测量扩大头桩端 全截面极限端阻力。 图1（q）在人工挖孔扩大头桩中埋设两个荷载箱，上荷载 箱用于测量直身桩桩侧摩阻力，下荷载箱用于测量单位极限端阻 力，再换算成整桩端阻力，最后得到整桩极限承载力。 图1（r）在人工挖孔扩大头桩中由于桩极限侧摩阻力较小 无法测出上段扩大头端部承载力，这时可在桩施加配载提供 反力。 反力。 4.2.2自平衡静载试验荷载箱及位移传递系统的安装宜按本规 程附录C进行。荷载箱的顶部和底部应分别与上下钢筋笼的主 筋焊接在一起，焊缝应满足强度要求。荷载箱上下应分别设置喇 叭状的导向钢筋，以便于导管通过。 钢筋笼在荷载箱位置断开，上段钢筋笼的主筋与荷载箱上部 牢固焊接在一起，下段钢筋笼的主筋与荷载箱下部牢固焊接在 起，焊缝应满足荷载箱安装强度要求，以避免施工过程中荷载箱 脱落。当荷载箱和下段钢筋笼重量较大，仅仅靠钢筋笼主筋与荷 载箱的焊接强度不能承受荷载箱和下段钢筋笼重量时，应分别在 荷载箱的顶部和底部主筋焊接位置处设L形加强筋。荷载箱上 下应设置喇叭状的导向钢筋，其作用是为了钻孔灌注桩在灌注时 导管能顺利通过荷载箱，避免导管的上下移动对荷载箱产生碰 撞，从而影响荷载箱的理设质量。 钢筋笼之间设置导向筋，导向筋的一端与主筋焊接，一端焊 在环形荷载箱板内圆边缘处，导向筋宜采用直径不小于16mm 的圆钢，其数量和直径同主筋。导向筋与荷载箱平面的夹角应大 于60° 当荷载箱位移方向与桩身轴线方向夹角小于1°时，荷载箱 在桩身轴线上产生的力为99.9%所发出的力，其偏心影响很小 可忽略不计。同时荷载箱设计加载能力一般远超出要求加载力 以便按要求加载尚未达到桩极限承载力时可继续加载。 对于双层荷载箱，每层荷载箱连接均应满足上述连接要求。 对于管桩，荷载箱应与上、下段桩焊接 4.2.2自平衡静载试验荷载箱及位移传递系统的安装宜按本为 4.2.2自平衡静载试验荷载箱及位移传递系统的安装 .3位移杆与护套管连接具体掉 11 位移杆设置在护套管中； 位移杆、护套管与钢筋笼绑扎； 位移杆与荷载箱位移杆连接； 4护套管与荷载箱护套管连接； 54 钢筋笼与荷载箱焊接； 6下放钢筋笼。 采用位移丝进行测试时，试验前开启护管，下放位移丝，试 验完成后位移丝收回。 4.2.4在受检桩加、卸载过程中，荷载传至受检桩、基准桩周 围地基土并使之变形。随着受检桩、基准桩间相互距离缩小，地 基土变形对受检桩、基准桩的附加应力和变位影响加剧。 1985年，国际上相关机构提出了静载试验的建议方法，并 指出：受检桩中心到基准桩间的距离应“不小于2.5m或3D” 这和我国现行规范规定的“天于等于4D且不小于2.0m”相比更 容易满足（小直径桩按3D控制，大直径桩按2.5m控制）。大直 径桩试验荷载大、基准梁文难以避免气候环境影响，考虑到现场 试验中的困难，本规程对部分间距的规定放宽为“不小于3D”。 4.3.1慢速维持荷载法是我国公认且已沿用多年的标准试验方 法，也是其他工程桩竖向承载力验收检测方法的唯一比较标准 慢速维持荷载法每级荷载持荷时间最少为2h。对绝大多数 桩基而言，为保证上部结构正常使用，控制桩基绝对沉降是第 位的，这是地基基础按变形控制设计的基本原则。 4.3.2当桩身存在水平整合型缝隙、桩端有沉渣或吊脚时，在 较低竖向荷载时常出现本级荷载沉降超过上一级荷载对应沉降5 倍的陡降，当缝隙闭合或桩端与硬持力层接触后，随着持荷时间 或荷载增加，变形梯度逐渐变缓；当桩身强度不足桩被压断时： 也会出现陡降，但与前相反，随着沉降增加，荷载不能维持甚至 大幅降低。所以，出现陡降后不宜立即卸荷，而应使桩下沉量超 法，也是其他工程桩竖向承载力验收检测方法的唯一比较标准。 慢速维持荷载法每级荷载持荷时间最少为2h。对绝大多数 脏基而言，为保证上部结构正常使用，控制桩基绝对沉降是第 位的，这是地基基础按变形控制设计的基本原则。 业自 4.3.2当桩身存在水平整合型缝隙、桩端有沉渣或吊脚时 较低竖向荷载时常出现本级荷载沉降超过上一级荷载对应沉降5 倍的陡降，当缝隙闭合或桩端与硬持力层接触后，随着持荷时间 或荷载增加，变形梯度逐渐变缓；当桩身强度不足桩被压断时， 也会出现陡降，但与前相反，随着沉降增加，荷载不能维持甚至 大幅降低。所以，出现陡降后不宜立即卸荷，而应使桩下沉量超 4.3.4对于抗拔桩的自平衡静载试验终止加载 没桩位移的规定进行判定 段桩位移的规定进行判定 5.0.4单桩竖向抗压试验时，荷载箱埋设在设计桩端标高以上 自平衡测试时荷载箱上段桩的自重和附加重量自重方向与桩侧阻 力方向一致，故在判定桩侧阻力时应当扣除。自平衡测出的上段 桩摩阻力方向是向下的，与传统方法得到的摩阻力方向相反。传 统加载时，侧阻力将使土层压密，而该法加载时，上段桩侧阻力 将使土层减压松散，故该法测出的摩阻力小于传统方法的摩阻 力，国内外大量的对比试验已证明了该点。 自前国外对该法测试值如何得出抗压桩承载力的方法也不相 司。有些国家将上、下两段实测值相送加作为桩抗压极限承载 力，这样偏于安全、保守。有些国家将上段摩阻力乘以1.5再与 下段桩迭加而得抗压极限承载力。对于缓变型曲线，按国外做 法，将上下段桩按两根完全独立的受检桩取极限值，其上段桩摩 阻力转换系数宜根据实际情况通过相近条件的比对试验和地区经 验确定。 对于1，根据全国范围内35个工程共132个对比数据可 得，1取值的95%置信区间为（0.50，0.92），均值为0.71 其中按土性划分，粉土、黏性土的1均值为0.74，95%的置信 区间为（0.65，0.83）；砂土的均值为0.58，95%的置信区间为 （0.49，0.66）。同时将这些对比数据按同时将这些对比数据按 L（荷载箱埋深）划分进行分析，得出1的取值随着L的增大 而减小。为保证安全性，故将向上、向下摩阻力范围划分为：长 桩（一般指L>60m）及黏性土取1.0，短桩（一般指L≤ 30m）或砂土取0.8；对于桩侧土为岩石中的情况，鉴于对比数 据很少，偏于安全起见，1取1.0。对于碎石土，上下侧摩阻力 比值关系可参考砂土执行。 双层荷载箱测试装置安装完毕后，测试按照先加载下荷载箱 后加载上荷载箱的顺序进行（图2）。 5.0.5在桩顶压桩、桩底托桩、桩顶拨桩这三种加载方式中 桩顶压桩摩阻力最大，桩顶拔桩摩阻力最小。对于承压型抗拔 桩，其受力机理和自平衡加载的上段桩一致，故Y2取1.0。对于 其他抗拔桩，应根据实际情况通过相近条件的比对试验和地区经 验确定。根据相关论文中室内单桩的渗水力模型试验结果，表明 不同的加载部位和加载方向对于桩的侧阻力的大小、分布和发展 过程有重要的影响，试验中桩底托桩与桩顶拔桩的侧摩阻力之比 为1.1。另外，在四个专门验证桩底托桩、桩顶拨桩两种加载方 图2双层荷载箱测试装置示意 式的足尺试验中，托桩负摩阻力与拨桩负摩阻力之比最小为 1.1。因此，为保证安全SN/T 2622-2019 柑桔溃疡病菌检疫鉴定方法，对于承拉型抗拨桩，2取值不得月 于1.1。 式的足尺试验中，托桩负摩阻力与拔桩负摩阻力之比最小为 1.1。因此，为保证安全，对于承拉型抗拨桩，2取值不得小 于1.1。 5.0.6单桩竖向抗压承载力特征值是按单桩竖向抗压极限承载 力统计值除以安全系数2得到的，综合反映了桩侧、桩端极限阻 力控制承载力特征值的低限要求，桩的承载力由岩士阻力和桩身 力统计值除以安全系数2得到的，综合反映了桩侧、桩端极限阻 力控制承载力特征值的低限要求。桩的承载力由岩土阻力和桩身 强度控制。对于抗压试验，自平衡静载试验为双向加载，桩身产 生的应力是传统试验的一半；对于抗拔试验，自平衡静载试验时 桩身受压，传统试验桩身受拉，故自平衡静载试验可测出岩土阻 力控制的承载力，无法得出桩身强度控制的承载力。桩身强度的 检验可采取钻芯法等其他方法进行检测 附录 A荷载箱的技术要求 QGDW 11281-2014 220kV及以下海底电力电缆工程验收规程A.0.1～A.0.6荷载箱的技术要求引用现行行业标准《基桩自 平衡法静载试验用荷载箱》JT/T875