GB／T 17889.5-2019标准规范下载简介

GB／T 17889.5-2019 ** 第5部分 伸缩*

GB/T 17889.52019

截止阀3，将空气充人被测等温气罐4。充气完成后，应有足够的时间使气罐内温度和压力达到稳定状态。 B.3.2关闭截止阀3和11。采用气压计12测量大气压p。，采用基准气罐8内的压力传感器10和温度 测量仪9分别测量其初始压力Ps和初始温度T.1，采用被测等温气罐4内的压力传感器6和温度测量 仪5分别测量其初始压力P和初始温度Ti： B.3.3打开截止阀7.使被测等温气罐4向基准气罐8放气。放气完成后，应有足够的时间使气罐内温 度和压力达到稳定状态， B.3.4采用压力传感器6和10与温度测量仪5和9分别测量被测等温气罐4和基准气罐8内的压力 Di2、P2和温度Ti2、Ts2。 B.3.5打开截止阀11.将被测等温气罐4和基准气罐8的气体排至大气

采用根据状态方程得到的式（B.2)计算被测等温气罐4的容积V。

Pa2/Ts2 —Ps1/Tsl V:=Vs pu/Ti ..( B.2 pi/T

V. 基准气罐8的已知容积，单位为立方分米（dm"）； pil 被测等温气罐4的初始绝对压力，单位为千帕（kPa）； pi2 打开截止阀7后，被测等温气罐4的压力和温度达到稳定状态后的绝对压力，单位为千帕（kPa）： ps1 基准气罐8的初始绝对压力，单位为千帕（kPa）： Ps2 打开截止阀7后，基准气罐8的压力和温度达到稳定状态后的绝对压力，单位为千帕（kPa)； Til 被测等温气罐4的初始温度，单位为开尔文（K)； Ti2 打开截止阀7后，被测等温气罐4的压力和温度达到稳定状态后的温度DB34／T 3271-2018 公路工程施工作业环境建设与管理指南，单位为开尔文（K)： Tsl 基准气罐8的初始温度，单位为开尔文（K)； Ti 打开截止阀7后，基准气罐8内的压力和温度达到稳定状态后的温度，单位为开尔文（K）

B.5等温气罐容积测量不确定度的评价（GUM.B型

关于被测量V，和输人量的方程，见式（B.3）。 V,=V,(pe2/Te2 a/T) (pi/Tpi2/Ti2) (B.3 V=f(V..pa.pa.T..Te.pu.p2,Ti,T2) ( B.4 )

B.5.2输入量不确定度

根据式（B.3)和（B.4），输入量是： a）基准气罐容积V。 不确定度参照测量仪器准确度：士△V。=（土1%） ） 基准气罐和等温气罐的滞止压力P。、P 不确定度参照测量仪器准确度：士△p。=（士0.5% 不确定度参照测量设备准确度：土△p：=（土0.5%） ） 基准气罐和等温气罐内气体的滞止温度T.、T 不确定度参照测量设备准确度：士△T.=（士1K) 不确定度参照测量设备准确度：土△T=（±1K）

上述不确定度的范围包括了所有测量的不稳定性。如果未包含，在此不稳定性范围内的实际情况 应加入上述△T上。这些输人量都是独立变量，可计算其灵敏度

由模型函数于关于输人量的偏导数得到灵敏度系数。对于被测等温气罐容积函数，可分别通过式 (B.5）式（B.13）得到下列数据：

B.5.4绝对标准不确定度的表示

被测等温气罐4测量容积的绝对标准不确定度，由式(B.14)给出：

AV:= AV df Ap. af af △ps2 AT, aV. pal dpa2 aT, af af Api di △Ts Api aps △T AT ..(B.1. OT. abi 9T 9T

如需要相对标准不确定度或者百分比表示的标准不确定度，由式（B.15)给出： AV.%=100AV./V ..... (B.15

图B.2和图B.3所示为额定容积为20dm"的等温气罐的容积测试结果。不确定度计算实例如 表B.1所示。 图B.2和图B.3表示从被测等温气罐向基准气罐放气和从基准气罐向被测等温气罐放气的测试结 果，预先测量基准气罐的容积。在图B.2中，被测等温气罐内压力设置约为790kPa，在图B.3中的基准 气罐内压力设置约为655kPa，分别测量初始压力pi和psl，初始温度T和T.及大气压。在放气结束 后保持10min，分别测量压力p和p2，及温度T和T，采用式（B.1)计算被测等温气罐容积

图B.2测试实例（从被测等温气罐向基准气罐放气）

3.3测试实例（从基准气罐向被测等温气罐放气

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在充气和放气的过程中，气罐内的温度变化可通过用大热容的材料填充容器来调节。这样可使测 试条件保持恒定，而且声速流导可采用简单的公式进行计算。此外，这样还可减少气罐内温度的稳定时 间，从而缩短测试时间

C.2填充密度和填充材料的等温性能

图C.1给出了通过分别改变填充材料的体积（铜丝直径为50um），使原始容积为10dm"、20dm3 50dm"和100dm3的气罐内温度下降的测试结果。图中显示了放气药15s过程中，充气压力为 700kPa的各个气罐温度下降的情况，也就是压力的最大下降速率近100kPa/s。表C.1给出了容积为 5dm"的气罐的测试结果，计算出铜丝和空气的热容值及热容比，仅供参考。为使温度下降保持在3K 以内.应使用填充密度为0.3kg/dm或更高的填充材料

图C.1填充材料质量对于温降的影响

表C.1铜丝作为填充材料时的温隆

.1表C.2给出了容积为10dm3的气罐内分别填充4kg铜丝和不锈钢丝时的温度下降的测证 铜丝和不锈钢丝的直径为30um和50um两组，填充密度为0.4kg/dm²。在如前所述的相同条 进行测试。

表C.2金属丝作为填充材料的温降

c.3.2表C.3给出了容积为5dm的气罐内填人 直径为20um～50um的聚酯纤维时的温度下降的液 试结果。当填充材料的填充密度为0.04kg/dm 以上时，气罐内温降为3K以下

表C.3聚酯纤维作为填充材料的温隆

多孔玻璃或陶瓷等材料制成的小球团也可用作填

本测试的目的是确定等温气罐及其填充材料是否保持气体温度变化在3K

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应采用图1中所示的测试回路。此外，应安装一个能够设置电磁阀打开时间和关闭时间的定时器。 注：被测元件的声速流导和气罐的容积根据5.4.3中式（1）确定

).3.1用减压阀2将初始压力设置为700kPa（绝对压力），并且使气罐保持这种状态直至气罐内温度 和压力达到稳定状态， D.3.2关闭截止阀3，采用压力传感器16测量初始压力Pi1，采用气罐4内的温度测量仪5测量其初始 温度T1。 D.3.3使用电气控制装置打开电磁阀13，持续0.5s。采用压力传感器16检测气罐4放气过程中和回 至稳定状态的压力变化，并使用数据记录仪15记录其数据，见图D.1。 D.3.4放气结束后，允许有足够的时间使气罐4内的压力达到稳态水平。然后，记录气罐内稳定压力 P#和关闭电磁阀13时的压力p记。 D.3.5采用基于查理定律的式(D.1)计算在电磁阀关闭时气罐内的平均温度T；

#和关闭电磁阀13时的压力P记 D.3.5采用基于查理定律的式(D.1)计算在电磁阀关闭时气罐内的平均温度T

式中： Til一 初始温度，单位为开尔文（K)； 电磁阀关闭时的压力，单位为千帕（kPa)； pi—稳定压力，单位为千帕(kPa)。 D.3.6如D.3.3中所述将电磁阀的打开时间依次增加0.5s(即分别至0.5s，1s，1.5s...)，重复D.3.1~ D.3.5，直至气罐内压力完全释放

图D.1停止放气时的压力响应

绘制从D.3.5中获得的气罐内的平均温度 表C.2中所举的例*。温降在3K 则流导C。的最大偏差为0.5%。因此，如果温降在3K以内，可将气罐视为等温容器。

图D.2填充材料直径对等温性能的影响

图E.1作为图1中测试回路的模型 。因其与气罐容积相比要小 上游压力测量管的容积可忽略。因为在放气过程中等温气罐内的温度几乎不变，空气状态的变化 为是等温的。根据状态方程，采用式（E.1)计算通过被测元件的质量流量9m

E.1.2计算质量流量q.

放气过程中，被测元件的质量流量9㎡可由式（E.

式中： 被测元件的流导。 由式（E.1)和式(E.2)可得流导C.

图E.1放气测试回路模型

gm=C.poPI片

dp: E.3 pRooT.Tdt

dp piRooTTdt

用中心差分法对式（E.3)进行离散化，得到了在6.3.1.2中用于计算放气试验流导C。的式（5）。 导C.的饱和区域计算声速流导C，见图7

E.1.3计算临界背压比b和亚声速指数m

由用于计算亚声速流区域内质量流量的式（E.4)和式（E.2)得到了用于计算亚声速流区域内流导比 的式（E.5）。通过式（E.5)和最小二乘法，由非饱和区域内流导C。和声速流导C的比计算临界背压比b 和亚声速流指数m

1m=Cpop P 1

图E.2作为图2中测试回路的模型。充气过程中的压力响应见图5。因其与气罐容积相比要小得 多，下游压力测量管的容积可忽略。因为在充气过程中等温气罐内的温度儿乎不变，空气状态的变化可 认为是等温的。根据状态方程，采用式（E.6)计算通过被测元件的质量流量㎡：

E.2.2计算质量流量gm

充气过程中，被测元件的质量流量9可由式（E.

式中 C。一被测元件的流导； T，一大气温度。 考虑气罐内温度T，与大气温度T，相同。由式（E.6)和式（E.7)可得流导（

T。一大气温度。 考虑气罐内温度T：与大气温度T，相同。由式(E.6)和式(E.7)可得流导C：

图E.2充气测试回路模型

qm=C.pop1T

dp p.Reo /T.T.

用中心差分法对式（E.8)进行离散化，得到了在6.3.1.2中用于计算充气试验流导C。的式（6）。由 流导C.的饱和区域计算声速流导C，见图8.

算临界背压比b和亚声逻

由用于计算亚声速流区域内质量流量的式(E.9)和式（E.7)得到了用于计算亚声速流区域内流导比 的式（E.10)。通过式（E.10)和最小二乘法，由非饱和区域内流导C。和声速流导C的比计算临界背压 比b和亚声速流指数m。

Am=Cpop ..( E.9 clo ....(E.10

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采用MiscrosoftExcel中求解器函数通过最小二乘法计算临界背压比b和亚声速指数m

F.1采用亚声速流区域内的数据

采用式（F.1)、背压比x：=P2/P，和流导比y：=C。/C通过最小二乘法计算临界背压比b和亚声速 指数m。在亚声速流区域内测量 N个点.如表E.1 所示

为确定b和m，使得流导比C./C或L1一（（，一b)/(1一b))2」"之间的差，L见式（F.2）的平方 见式（F.3)取得最小值，将测量得到的式（F.1)中的压力比工：和流导比y：代人方程进行计算。 中给出了一个计算实例

采用MicrosoftExcel中内置的规划求解器函数

求解器是内置于MicrosoftExcel软件中可用函数。采用假设的值作为计算变量的初始值，然后 求解器函数改变基本方程中的这些初始值，最后得到基本方程输入数据的最佳拟合值

DB44／T 1848-2016 重要建设工程强震动监测台阵技术规范E.2.2计算临界背压比b和亚声速指数m

.2.1从表F.1中的C4和D4单元格开始分别对应输人压力比P2/P，和流导比C。/C的值，直 输入结束（见图F.1)。从单元格E4开始直至数据结束输人式（F.2)用于计算流导比的测量值与计

值之间的差值。从单元格F4开始直至数据结束输人E栏值的平方用于计算流导比差值的平方。在目 标单元格G4内输入式（F.3)的方程用于计算流导比差值的平方和。当目标单元格G4内的值取得最小 值时，可解得b值（在单元格A4内）和m值（在单元格B4内）。在单元格A4和单元格B4内分别输入 0.5.作为b和m的初始值

由于存在压力传感器误差和信号噪声，在接近大气压区域内测得的压力数据可能导致背压比大于 见图F.2。压力比大于1的数据可忽略

在接近大气压状态下，上下游压力相交叉的可能

2.2.2 运行求解器（见图F.3），包括以下内容： 到“数据”选择“规划求解”。如果“数据”菜单没有显示“规划求解”命令，点“帮助”在Excel中 安装求解器： b) 然后，在“规划求解参数”菜单中指定目标单元格G4、目标值（最小值）和变量单元格（A4和 B4)并且点击“求解”，见图F.3。

F.2.2.3单元格A4和B4内的值是变化的（见图F.4).最后求得b值和m值。

F.2.2.3单元格A4和B4内的值是变化的（见图F.4).最后求得b值和m值。

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