DBJ53／T 83-2017 标准规范下载简介

DBJ53／T 83-2017 云南省膨胀土地区建筑技术规程

附录E云南省膨胀土承载力特征值

根据标准贯入试验实测值N和膨胀土类型，按表E.1确定 张土地基承载力特征值。

E.1根据标准贯入试验实测值N和膨胀土类型，按表E.1确定

fak (kPa) W（击） 5 6 7 9 10 15 20 膨胀土分类代号 甲、乙 140 160 180 200 220 240 260 360 540 丙 250 270 290 320 340 450 560 丁 130 170 220 260 300

E.2根据旁压比例界限P.和膨胀土类型GTCC-112-2019 高速铁路道岔弹性铁垫板-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，按表E.2确定膨胀土 地基承载力特征值。

1为了便于在执行本规程条文时区别对待，对于要求严程 度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件允许时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 ……·的规定”或“应按执行”。

1为了便于在执行本规程条文时区别对待，对于要求严程 度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件允许时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 的规定”或“应按·执行”

《岩土工程勘察规范》GB50021 《膨胀土地区建筑技术规范》GB50112 《建筑地基基础设计规范》CB50007 《土工试验方法标准》CB/T50123 《建筑边坡工程技术规范》GB50330 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120 《民用建筑可靠性鉴定标准》GB50292

云南省工程建设地方标准

云南省膨胀土地区建筑技术规程

1.0.1~1.0.2该两条明确了制定本规程的自的和指导思想、制 定本规程的依据和适用范围。本规程定义的膨胀土，不包括膨胀 类岩石（全风化岩石除外），当建筑工程遇到膨胀类岩石时，宜 进行专门研究。 1.0.3在膨胀土分布区的工程建设应遵循国家基本建设程序； 膨胀土对建筑工程的危害，其防治应遵循“因地制宜，预防为 主，综合治理”的原则。 1.0.4本规程客章节的技术要求和措施，是针对云南省膨胀土 地区性特点制定的，在工程勘察、设计、施工和维护管理等方 面，还应符合国家现行有关标准的规定。

3.1.1~3.1.2膨胀土分布区勘察阶段的划分，与现行

3.1.1~3.1.2膨胀王分布区勘察阶段的划分，与现行《岩土工 程勘察规范》CB50021基本一致。在膨胀土地区勘探过程中，若 送水钻进，很容易引起场地局部地基土含水量和原生结构的改 变，最终影响到地基土物理力学性质的改变。钻探工作结束后的 回填封孔，目的是阻断外部环境与地基土层的直接联系，避免给 后期工程建设带来一系列的工程地质问题。

3.2膨胀土的判别与分类

3.2.1膨胀土地区的独特野外地质特征及房屋开裂破

3.2.1膨胀土地区的独特野外地质特征及房屋开裂破坏形态是 地基土长期胀缩往复循环变形的表征，是膨胀土分布区具有的共 性，在一般地基土分布区不具有这种特征。因此，为避免盲目的 将一般工程场地按膨胀土分布场地进行勘察，主张不具有膨胀土 野外地质特征的场地，应初步判为非膨胀土分布场地；具有膨胀 土野外工程地质特征的场地，应进一步采用自由膨胀率指标对可 能的膨胀土地层进行综合判定。

及滇东南高原湖盆区及丘陵台地区，其余地区仅零星分布。成土 母岩大部分属沉积岩中的软质岩类，按成因类型、母岩岩性及特 征分为残坡积相及湖相两大类型四个亚类：即老第三系以前的泥 页岩、铝土质页岩、黏土岩风化而形成的残、坡积黏性土，主要 矿物成分为伊利石和高岭石；碳酸盐岩类风化形成的残、坡积黏

性土，主要成分为伊利石；第三系内陆湖沉积的黏土岩、泥岩、 泥灰岩风化形成的黏性土，主要成分是蒙脱石、伊利石；第四系 更新统湖相沉积黏土，主要成分为蒙脱石。在组成膨胀土的各矿 物成分中，以蒙脱石的亲水性最强，伊利石次之，高岭石最弱 因此，蒙脱石含量决定着膨胀土膨胀潜势的强弱，相同成因类型 和矿物成分的膨胀土，由于气候条件和水文地质条件的不同，地 基变形和对工程的危害均有较大差别。

3.3各勘察阶段基本要求

3.3.53.3.6膨胀土分布的规律性和均匀性较差，在一幢建筑 物场地范围内，可能有的区域分布有膨胀土，有的区域就没有膨 胀土，膨胀潜势相差也大；有的地层上部具强膨胀潜势，下部是 非膨胀土或具弱膨胀潜势，或呈“鸡窝状”分布，因此，要求 胀土场地布置较多的取土孔和取土数量，目的即在于此。 采取原状土试样应从场区整平地面标高以下开始。对填方工 程，随着填方厚度的增加，从原地面计算的大气影响深度相应减 小，如填方厚度为2m，大气影响深度从原地面计算，相应也减 小2m。 室内土工试验项目除基本物理力学性质试验外，尚应包括膨 胀土的四项特殊指标。由于一件土试样做了土的基本物理力学性 质试验后，土试样样品已不足以做膨胀土的四项指标试验，所以 不是每件膨胀土试样都要做膨胀主的四项指标试验，从《岩土工 程勘察规范》GB50021的规定和数理统计原理分析，大气影响深 度范围内每一膨胀土层的每项指标试验数量不应低于6次（最低 要求），胀缩均匀性较差的膨胀土层，试验数量还应适当增加： 大气影响深度以下，膨胀土的胀缩特性表现不明显，对工程的实 际意义小，就没有要求做膨胀土的四项指标试验了。当然适当做

3.5.3在云南地区，桉树等蒸腾量较大的速生植物分布范围较 厂。据调查，由于植物蒸腾作用的影响，造成房屋损坏的现象较 为普遍，有树场地的房屋损坏率远高于无树场地，明显反映出房 屋损坏与植被影响关系密切。以蒙自为例，该区膨胀土地基上的 房屋周围无树者，大部分完好无损，只有少数房屋受地基土不均 匀胀缩变形影响产生轻微损坏，其变形幅度不超过15mm，墙体 裂缝宽度小于10mm；但附近有桉树或银华树影响的房屋却有 90%以上遭受严重损坏，这些房屋的基础近树点变形幅度最大可 达187.2mm，墙体裂缝最大宽度为240mm，局部倾斜达18.9%o 因此，在场地周边有蒸腾量较天的速生植物分布时，应考虑植物 对膨胀土地基变形影响可能造成的工程危害。

3.6.1土的湿度系数根据当地地表下1m处王的含水量变化实测 资料确定，测量时间为10年以上。由于实测延续时间太长，不 适合工程建设需要，《膨胀土地区建筑技术规范》GB50112（以 下简称“国标”）编制组根据王的湿度系数与气候因素（降水和 蒸发）的密切关系，经过统计建立了气候因素与湿度系数间的经

验关系式，没有实测资料的地区，可以根据关系式计算当地湿度 系数。 本次修编工作，收集了云南省32个州县的气象资料，按 “国标推荐的关系式计算的湿度系数，与《云南省膨胀王地区 建筑技术规定》1989年1月（以下简称89规定”）中的实测值 相差较大，其中有不少州县计算的湿度系数为负值，这与湿度系 数的定义相左，所以表3.6.1中提供的相关地区湿度系数是“89 规定”中的实测值。若新发现膨胀土分布区，湿度系数可根据当 地气象资料，按“国标”规定进行计算，但计算值宜对比周边州 县膨胀土分布区的湿度系数进行综合考虑。 大气影响深度应由各气候区土的深层变形观测或含水量及地 温观测资料确定。我省大气影响深度自南向北随纬度的增加而递 减。在相同的地区，由于受与小气候有关的各种因素（如植被 地形、地貌等）的影响，不同地段的大气影响深度均有一定的差 别。各地区泛指的大气影响深度，是指一般平坦场地在自然气候 影响下，地基土湿度变化的有效影响深度。不利场地的大气影响 深度与各种外界因素有关，据《云南膨胀土研究成果综合报告 1986年5月的研究成果：植被区的影响深度，距树越近的部位影 响深度越大，蒙自地区成年按树距树2.5m处的影响深度为8m 距树25m处的影响深度为3.5m；坡地的大气影响深度随坡位而 异，二面坡或三面坡地段，大气影响深度相应会有所增加挖填 方地段的大气影响深度，以挖方地段最大，填方地段与填方厚度 有关，大气影响深度随填方厚度增加相应减小，即填方厚度为 2m大气影响深度相应比原地表高程减小2m。

3.6.2《云南省膨胀土地区建筑技术规定》1989年1月根

度系数区段进行了气候分区，分为A、B、C、D四个气候分区， 由于两者间是一一对应关系，所以在本次修订时，取消了膨胀土

地区的气候分区，采用湿度系数区段来代表气候分区类别。基于 《膨胀王地区建筑技术规范》CB50112规定：地基分级变形量小 于15mm时，可按一般地基设计，在本规程中执行了该规定，并 将湿度系数小于等于0.65的地基分级变形量界限值作了调整。 在气候条件不同（即湿度系数不同）的地区，膨胀虽然成 因类型、矿物成分相同和自由膨胀率接近，但地基胀缩变形量和 工程危害均有较大的差别。湿度系数较高的地区，建筑破坏程度 明显低于湿度系数小的地区：如昭通地区的湖相沉积膨胀土，亲 水性很强，自由膨胀率达80~150%，由于该区处于亚湿润气候 条件，地基湿度变化较小，地基胀缩变形量不大，建筑物损坏程 度也轻微；蒙自湖相膨胀土的自由膨胀率为60~120%，处于半 干旱气候区，地基胀缩变形量可达187mm，建筑物损坏非常严 重。文如处于湿润地区的浙江临安、东北法库强膨胀土，自由膜 胀率可达160%，但在这些地区均未发现由于膨胀地基的胀缩 变形引起的工程危害问题，所以划分膨胀土地基的胀缩等级和预 古膨胀土地基对工程的危害程度，不仅应考虑膨胀土的成因类 型、地层土性和黏土矿物的亲水性，同时还要考虑影响地基湿度 变化的气候因素。本规程根据地基湿度系数（气候因素）与地基 分级胀缩变形量，对云南省范围内分布的膨胀土地基进行胀缩等 级分级，从多年来的实践经验看，符合云南省的实际情况。 3.6.3考虑到现场浸水载荷试验时间长，费用高，很难被各方 接受，本次修订，明确了对荷载较大的重要建筑物，当采用膨胀 土作为天然地基持力层时，宜采用浸水载荷试验确定持力层承载 力特征值。对荷载较小的一般建筑，可根据膨胀土类型、标准贯 入试验、旁压试验结果，结合当地经验，确定地基承载力特 征值。 膨胀士地基均匀性差，地基承载力与膨胀士类型孔隙比

接受，本次修订，明确了对荷载较大的重要建筑物，当采用膨胀 土作为天然地基持力层时，宜采用浸水载荷试验确定持力层承载 力特征值。对荷载较小的一般建筑，可根据膨胀土类型、标准贯 人试验、旁压试验结果，结合当地经验，确定地基承载力特 征值。 膨胀土地基均匀性差，地基承载力与膨胀土类型、孔隙比、

自由膨胀率、勘察时的天然含水量及后期含水量的变化等多种因 素有关。为研究膨胀土在天然状态和浸水后（含水量提高后）的 承载力问题，云南省设计院曾在蒙自地区布置了10台载荷试验 并配合旁压、标准贯入及室内试验等手段进行研究。试验结果 表明： 1现场载荷试验及原位测试结果：相同土层浸水，载荷试 验的比例界限Pcr及变形模量E。值，标准贯入锤击数及旁压比 例界限Pa均随含水量的增加而降低，强度衰减幅度与浸水方式 和浸水后含水量的增量有关，长期四周浸水含水量增量达 0%，土的强度衰减从290kPa减至50kPa，强度衰减最大 33%；地表短期浸水，地基土含水量增加2%，强度衰减约 17%（详下表1）。

表1不同条件下的载荷试验与原位测试结果对比关系

室内试验不同含水量土的物理力学

：R.系根据强度指标，按规范计算的地基

3对比分析：不同类型的土浸水后，强度衰减幅度差异较 ，胀缩潜势大和吸水势能强的膨胀土浸水后强度较低，衰减幅 大（详下表3）。

不同类型膨胀土浸水后强度衰减对比

4在天然状态下（即受自然气候影响下），地基土的含水量 变化多在塑限Wp附近波动，即W/Wp值一般为0.7~1.3，2m 以下的地基土浸水，一般不易达到极限膨胀时的含水量，但受地 表裂隙影响或在雨季施工开挖基坑浸水时间过长，仍会引起地基 强度大幅降低，造成工程事故。如蒙自某部队门房值班室，采用 钻孔灌注桩基，单桩承载力60kN，雨季成孔未及时浇灌，孔内集 水，建成后墙体下沉多处开裂；而距该门房值班室10m外的警卫 室，用同一图纸在旱季施工，孔壁未浸水，建成使用多年完好无 损，类似的工程事故，在蒙自膨胀土分布区不为罕见。 因此，膨胀土地基承载力的确定，应考虑自然气候和人为可 能引起地基土含水量增高造成强度衰减的因素，按室内试验强度 指标计算的承载力值或参考原位测试资料确定的承载力特征值 在不能保证膨胀土层天然含水量不变的情况下，地基承载力特征

4..2据调查，蒙目地区在一般场地上损坏的房屋，多数基码 埋深均小于3米，地裂开挖观察，地裂发育的最大深度为2.5米 1974年以来，该区在一般场地上兴建的大量建筑，基础埋深超过 3米以下的（当地大气影响急剧层深度约2.4米），十余年过后均 无损坏现象，说明采用基础埋深超过大气影响急剧层深度来防治 膨胀土的危害是适宜的。结合《岩土工程勘察规范》CB50021中 对红粘土地区的轻型建筑物，也要求基础埋深应大于大气影响急 剧层深度的规定，本规程规定膨胀土地区以基础埋深作为防治措 施的多层建筑基础埋深均应大于大气影响急剧层深度。 条文中所指坡角，为自然坡坡角。根据全国膨胀土分布区近 百个坡体的调查结果：自然坡度小于14°的斜坡，产生滑动的现 象较少；而在文山、蒙自地区的调查结果：在地形坡度大于15 的膨胀土地区，“逢坡必滑，遇坎必塌”，说明文山、蒙自地区的 膨胀土边坡坡度大于15°时，坡体均不稳定，所以规定了坡角大 于14°时，基础埋深应结合坡体的稳定性及滑裂面专门研究确定。 各种建筑结构的允许变形值不同，通过变形计算确定合适的 基础埋深，是比较有效而经济的方法。 4.2.6膨胀土地基变形计算，指膨胀土的膨胀变形量计算、收 宽杰形易计简知业器

缩变形量计算和胀缩变形量计算，它和一般地基土在建筑荷重

缩变形量计算和胀缩变形量计算，它和一般地基土在建筑荷重作 用下产生的沉降变形量计算是有区别的

形计算深度内有稳定地下水位时，计算至稳定水位以上3m，发 现云南不少膨胀土分布区，基本都不需要计算膨胀土的收缩量， 50kPa下的膨胀率也多为负值，可以按一般黏性土地基使用，这 和很多现场地表变形情况不相符，故本次修编，参考了《广西膨 胀土地区建筑勘察设计施工技术规程》收集的资料：稳定水位以 上约2m范围，地层含水率几乎不随季节变化而变化；云南省设 计院勘察分院对呈贡道路项目黏性土毛细水上升高度的最大实测 值约1.44m，将计算深度调整至稳定地下水位以上1.5m。 4.2.11第3条基础的胀缩变形量，指最大膨胀上升量与最大收 缩下沉量之和，当基底压力大于膨胀土层膨胀力或计算的膨胀量 为负值时，膨胀变形量应取零进行计算。

4.3场址选择与总平面设计

蒙自膨胀土分布区植被对地基变形影响的研究表明：植物根系吸 水蒸腾作用，使地基土大量失水后产生较大的收缩变形，形成局 部干缩区，土中外围水向失水较多的干缩区迁移，造成在树根影 响的一定范围内，地基土含水量变化差异较大，地基易产生不均 匀变形而导致建筑的损坏，1974~1986年间对云南部分膨胀土分 布区受植被影响的房屋调查，发现房屋损坏率较高，最高可达 91.7%，房屋损坏调查情况统计见下表4。 植被对地基变形的影响程度与树种蒸腾量及土性有关，蒸腾 量越大的树种，对地基变形影响也越大，常见树种中，以按树的 蒸腾量最大，一颗16m高的按树蒸腾量为457千克/叠夜，在相 同的建筑场地，按树影响区的地基变形幅度比无树影响区的地基 变形幅度大8~20倍，详下表5蒸腾量小于30千克/夜的树 种，对地基变形一般无影响。地基土的性质是决定地基变形的内

因，胀缩性小的地基土，植被影响不明显，而孔隙比高、胀缩可 逆变形幅度大的土，植被影响最大。

植被蒸腾作用对房屋损坏情况调

表5 桉树蒸腾作用对地基变形实测成果对比表

另据测算，桉树生长10年树径可达15~37cm，影响半径可 达8m，成年按树影响半径约为树高的1.4倍，影响深度为3.5~ 8m，距树越近，影响深度越深。 因此，膨胀土地区绿化环境要选择蒸腾量小的树种，植被距 建筑应有适当的距离，如不能保证有足够的距离，应采用石灰沟 隔断进行处理。

4.4.1第5条护坡对膨胀土坡地的作用不仅仅是防

4.4.1第5条护坡对膨胀土坡地的作用不仅仅是防止冲刷，更 重要的是保持坡体内含水量的稳定。采用全封闭的面层来防止蒸 发，会造成地基土中的水分向坡面浅部地层迁移、聚积引起浅层 地基土急剧膨胀而导致面层胀裂，同时设置支撑盲沟，间植草的 办法可以收到调节坡体内水分平衡的作用。 4.4.8建造在膨胀土中的挡土结构（包括挡土墙、地下室外墙

地基土急剧膨胀而导致面层胀裂， 办法可以收到调节坡体内水分平衡的作用。 4.4.8建造在膨胀土中的挡土结构（包括挡土墙、地下室外墙 及基坑支护结构等），都要承受或可能承受水平膨胀力的作用。 水平膨胀力的大小可通过室内或现场试验获得，室内测试值 是在土体完全侧限条件下实测的峰值膨胀力，前苏联学者索洛昌 建议取0.8倍测试的水平力进行设计计算。另外，挡土结构在主 动土压力及水平膨胀力的作用下，发生很小的水平变形，都会导 致水平膨胀力的大幅降低（详下表6），变形与水平膨胀力的衰减 受多种因素的影响，没有规律性，很难确定一个衰减系数，设计 时应根据地方经验结合试验资料确定水平膨胀力的最终取值。

4.4.8建造在膨胀土中的挡土结构（包括挡土墙、地下室列

表6 膨胀土变形率与膨胀力关系成果表

另一方面，膨胀土体吸水膨胀产生水平膨胀力的同时，也会 使膨胀土体密度和抗剪强度指标降低，强度指标的降低幅度与膨 胀土特性、含水量初始值及含水量的增量有关。原苏联学者索洛 昌用天然含水量为32%~37%的膨胀土在无荷条件下浸水膨胀稳 定后进行快剪试验，Φ值由14°降为7°，降低了50%，C值由

67kPa降为15kPa，降低了78%；我国学者廖济川用天然含水量 为28%的滑带土样进行先干缩后浸水的快剪试验，其C、Φ值都 减少了50%以上；云南省设计院用天然含水量为32%~47%的蒙 自膨胀土分别做天然状态和浸水状态的剪切试验，天然状态下 随着含水量的增加，C值由64kPa降为42kPa，降低了32%；d 值由17°降为9.5°，降低了44%；人工浸水状态下：C值由87kPa 降为33kPa，降低了62%；Φ值由20°降为4°，降低了80%（详 见下表7），说明膨胀土在天然状态下或天然状态下吸水膨胀后 随着含水量的增加，抗剪强度指标是会减小的。目前含水量变化 与强度指标衰减试验资料较少，规律性较差，也很难确定一个关 系式，建议根据地方经验、膨胀土工程特性、场地施工及防水措 施的可靠性、地层含水量可能的变化幅度，对粘聚力作0.5~0.8 倍折减、内摩擦角作0.4~0.6倍折减使用

表7 含水量变化与抗剪强度指标关系

.3~4.5.4膨胀土地基处理，比较成熟、经济的方法还是采用 土、土性改良、砂石或灰土垫层。对土性改良，目前工程上使 69

用最多的改良材料主要是石灰、水泥、粉煤灰，为研究改良材料 的优劣，本规程修编期间，从蒙自两个场地上分别采取了膨胀土 土样，分别采用生石灰、熟石灰、水泥、粉煤灰，按不同掺入比 进行改良，对改良后的膨胀土自由膨胀率进行实测以研究改良效 果，结果分别列举如下：

1#场地膨胀土经不同材料量改良后

胀土经不同材料掺量改良后自由膨胀

表92#场地膨胀土经不同材料掺量改良后自由膨胀率一览表

0%4%8%12%16%20%24%28%32% 不同改良剂掺入比%

图22场地膨胀土经不同材料掺量改良后自由膨胀率变化对比图

从4种外掺材料改良后的膨胀土自由膨胀率测试结果分析得 出以下结论：掺入改良材料后，膨胀土的自由膨胀率明显减小； 改良材料生石灰效果最好，其次依次为熟石灰、粉煤灰、普通水 泥（P.S.A32.5）。 膨胀土改良施工前，应根据土的膨胀潜势通过试验确定改良 材料的掺人比，施工时土料最大粒径不应大于15mm，并控制其 含水量，拌和均匀，分层压实。 4.5.5膨胀土地区地基基础设计，应综合考虑场地类型、地基 胀缩等级和地基基础设计等级，不利场地，宜首先治理，保证场 地稳定。 1对地基胀缩等级为I、IⅡ级的膨胀土地基、宜采用砂

胀缩等级和地基基础设计等级，不利场地，宜首先治理，保证场 地稳定。 1对地基胀缩等级为I、I级的膨胀土地基，宜采用砂

碎石或灰王垫层处理。在蒙自高孔隙比坡地场地上，有采用砂石 作垫层处理而出现房屋开裂损坏的案例，故有人认为砂石垫层适 用于平坦简单的一般场地，对地基不均匀变形有一定的调整作 用：对坡地等不利场地，不宜使用砂石垫层作地基处理。砂石比 列一般采用砂：右=3：7~4：6：用灰土作垫层，灰王比例一般 采用石灰：黏性土=3：7或2：8，灰土的最优含水量应以击实试 验确定，定性控制灰王最佳含水量为：手捏成团，手揉即散，此 时压实效果较佳。 2对地基胀缩等级为Ⅲ级的膨胀土场地，可采用地基处理 方法，达到全部或部分消除膨胀王层胀缩变形的特性，消除或降 低膨胀土危害、降低地基胀缩等级的目的，地基处理的膨胀土厚 度，应通过胀缩变形量计算，以能满足规范要求为原则；有时大 面积的地基处理，也不一定经济合理，采用桩基础往往会更经 济，两种方法宜对比分析后确定。对地基胀缩等级为Ⅲ级的深基 坑工程，如果基底理深较深，置于大气影响深度或稳定地下水位 以下，在地基承载力和计算的沉降变形能满足设计要求的前提 下，还是可以采用天然地基的。 对采用改良膨胀土作地基置换处理的工程，宜在设计前进行 配比击实试验，以测试改良土的压实指标、改良后的膨胀土自由 膨胀率、收缩系数和基底处土层自重压力和附加压力下的膨胀 率，为设计计算地基处理后的胀缩变形量提供依据；工程施工 后，若的必要，可进行改良膨胀土的现场取样作室内试验验证。 4.5.7第3条基桩应有一定长度（一般至少6m）才应按桩的原

理来设计，所以本次修订，将桩端进入大气影响急剧层深度以下 或非膨胀土层中的最小长度由原来的不应小于1.5m调整为不应 小于3m。

4.6.3~4.6.4基坑壁膨胀土吸水膨胀会产生水平膨胀力；坑壁 水平位移后又会引起水平膨胀力的衰减；基坑壁膨胀土吸水膨胀 后，强度指标相应会减小。（详4.4.8条文说明） 基坑开挖后，坑壁土体中的水分蒸发，既有坑顶蒸发，也有 坑壁的蒸发和重力排泄，鉴于两面蒸发和随距蒸发面距离增加而 蒸发逐渐减弱的状况，坑壁土体失水收缩区近似呈三角形，此时 段坑壁膨胀土不会对支挡结构产生水平膨胀力；坑顶、坑壁浸水 或雨季基坑外围水位升高时，坑壁失水收缩区膨胀土体易受水浸 润而产生侧向水平膨胀力，对基坑支挡结构产生膨胀压力：若地 下水位在基坑开挖深度范围，受地下水的疏排或截水共同影响 水位变化较大，可控水位线以上的膨胀土层，均应考虑水平膨胀 力作用；若地下水位位于坑底以下，则基坑开挖深度范围内的膨 胀土层，均应考虑水平膨胀力作用。 水平膨胀力可通过现场试验或室内试验确定。采用现场试验 确定的水平膨胀力更接近实际，但由于膨胀土均匀性差、试验周 期长、费用高、试验点数有限，现场试验实施有很大的难度；室 内试验就相对简单容易，成本低，试验数量可多一些。一般竖向 膨胀力大于水平膨胀力，原铁道部科学研究院西北研究所张颖 钩，对室内膨胀土水平膨胀力试验研究成果结论为：膨胀土水平 膨胀力约为竖向膨胀力的一半。 挡土结构在水平膨胀力作用下发生很小的水平位移时，膨胀 力会有很大的衰减，所以关于水平膨胀力的设计取值，是一个相 当复杂的问题，目前研究成果不多，设计时宜作综合考虑。 另一方面，膨胀土体吸水膨胀产生水平膨胀力的同时，也会 更膨胀土体密度和抗剪强度指标降低，强度指标的降低幅度范围

交大，这与膨胀主特性、含水量初始值及含水量的变化增量有 关，很难确定一个统一的折减系数，应根据地方经验并结合场地 影胀土工程特性作折减便用。 V 本次修订工作，在蒙自膨胀土分布区收集了4个地下2层深 基坑的跨塌案例，提供给设计、施工参考：基坑均为局部跨塌， 跨塌区段的支护型式均为放坡+土钉墙，基坑设计时没有考虑膨 张土层水平膨胀力和膨胀后抗剪强度指标的衰减问题，坑顶采用 素混凝土面层护面，支护施工时按常规方式进行施工。坑壁支护 期间及使用前期的基坑监测显示：土钉不产生拉应力，坑顶硬化 地坪有收缩开裂现象，其它未发现明显异常情况，说明基坑开挖 后，坑壁膨胀土体处于失水收缩状态，膨胀土水平膨胀力很小或 没有。雨季来临时，降雨、地表水沿坑顶因失水收缩产生的地表 裂缝下渗，在短暂时间内产生基坑跨塌。 结合后期对局部跨塌基坑的支护补救经验，对膨胀土地区的 基坑支护设计，应综合考虑以下因素： 1膨胀土在天然湿度状态下，一般物理力学性质较好，基 坑开挖和使用期间，若能控制膨胀王无浸水情况的发生，坑壁 般为失水收缩状态，是不会产生水平膨胀力的：若不能有效控制 浸水的发生，可能会由于浸水而产生水平膨胀力；同时膨胀变形 会使其土体结构发生破坏，抗剪强度指标大幅降低，主动土压力 增大； 2坑顶和坑壁的大面积封闭，易在封闭硬化面层下的浅部 膨胀王层中产生水分聚集而膨胀，破坏面层，此后的土体失水收 缩形成地裂，成为地表水的下渗通道，因此，设计时的防水面层 应作配筋处理，有条件时应尽量增天坑顶地面封闭区域面积； 3做好基坑外围地面排水系统设计，将雨水、临时生活用 水及施工设备用水引入排水系统，保证基坑四周排水畅通：

4做好基坑使用期间的坑壁及外围截排水系统的维护管理， 做好日常巡视检查，发现排水沟开裂变形、硬化地面开裂时及时 进行维修处理。

5.1.1膨胀土地区的建筑施工，是落实设计方案、保证建筑物 的安全和正常使用的重要环节。因此，施工前应认真做好施工组 织设计，内容应包括膨胀土施工管理措施、施工方案、技术措 施、施工总平面布置图等。复杂场地和重要工程还应分别编制土 石方工程、基础工程、室外工程等的单项施工方案和技术措施。 对参与施工的项自管理人员应了解膨胀土的基本工程特性、进行 场地工程地质条件技术交底、落实技术责任制。 5.1.2膨胀土地区的工程建设必须遵循“先治理，后建设”的 原则，因此，在地基基础施工前，应首先完成场地的平整、陡坡 健坎的支挡、开挖坡面的护坡、场地截排水系统和管沟的施工 再进行建筑施工，以减少建筑施工时地基王含水量的较大变幅 防工上场地失稳或后期地基胀缩变形量的增天。 5.1.3施工前应做好施工区与临时生活区的给排水规划，施工 现场须加强排水措施。坡地地段，用水设施应布置在施工区的下 方，坡脚堆料应不影响顺畅排水，各种施工和生活设施距离拟建

5.1.1膨胀土地区的建筑施工，是落实设计方案、保

5.1.1膨胀王地区的建筑施工，是落实设计方案、保证建筑物 的安全和正常使用的重要环节。因此，施工前应认真做好施工组 织设计，内容应包括膨胀土施工管理措施、施工方案、技术措 施、施工总平面布置图等。复杂场地和重要工程还应分别编制土 石方工程、基础工程、室外工程等的单项施工方案和技术措施 对参与施工的项目管理人员应了解膨胀土的基本工程特性、进行 场地工程地质条件技术交底、落实技术责任制。

原则，因此，在地基基础施工前，应首先完成场地的平整、陡坡 陡坎的支挡、开挖坡面的护坡、场地截排水系统和管沟的施工 再进行建筑施工，以减少建筑施工时地基土含水量的较大变幅 防止场地失稳或后期地基胀缩变形量的增大。 5.1.3施工前应做好施工区与临时生活区的给排水规划，施工 现场须加强排水措施。坡地地段，用水设施应布置在施工区的下 方坡脚堆料应不影响顺畅排水 冬种施工和生活设施距离拟建

原则，因此，在地基基础施工前，应首先完成场地的平整、 陡坎的支挡、开挖坡面的护坡、场地截排水系统和管沟的施 再进行建筑施工，以减少建筑施工时地基土含水量的较大变 防止场地失稳或后期地基胀缩变形量的增大。

现场须加强排水措施。坡地地段，用水设施应布置在施工区 方，坡脚堆料应不影响顺畅排水，各种施工和生活设施距离 建筑物应有一定的安全距离。

2.3膨胀土地区的挡土墙，构造上要求具备排水、保湿和缓

5.2.3膨胀土地区的挡墙，构造上要求具备排水、

2.3膨胀 水平膨胀力的作用。因此施工时对反滤层、泄水孔、伸缩缝和 盖层的作法要求严格、必须认真按图施工。墙背反滤层填筑时

应与填土层配合进行，并分层夯实。对抗滑挡土墙，因其场地稳 定性差，基础埋置较深，施工宜采用分段跳挖的方法进行，以防 止大规模开挖引起边坡再次滑塌。

水分变化引发的。土中水分散失时，土体出现开裂，裂缝将土体 分割成大小不等的单元，降低土体的整体性及抗剪强度，而雨季 时地裂缝又成为地表水下渗的通道，土体被浸泡后发生膨胀，产 生较大的水平膨胀力TB／T 1853-2018 铁路桥梁钢支座，同时土体强度大幅降低，进而导致基坑失 稳。所以保持坑壁土体中的含水量基本不变在基坑支护过程中尤 为重要。

5.4.1~5.4.3膨胀土地区建筑地基基础施工，应采取有效措 施，确保地基土的含水量变化幅度最小。宜采用避开雨季施工、 分段快速作业、基底预留部分土层厚度、做好截排水措施及施工 用水妥善管理等方法来控制地基土含水量的变化

地 分段快速作业、基底预留部分土层厚度、做好截排水措施及施工 用水妥善管理等方法来控制地基土含水量的变化。 5.4.4对膨胀土地区开挖深度较浅的基坑，做好防排水措施 采用放坡开挖是可行的；对开挖深度大于等于5m的基坑，以及 开挖深度小于5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂、对 毗邻建（构）筑物安全影响较大的基坑工程，采用简单的放坡支 护很难满足要求，应进行基坑支护设计，并经论证后方可实施

采用放坡开挖是可行的；对开挖深度大于等于5m的基坑，以及 开挖深度小于5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂、对 毗邻建（构）筑物安全影响较大的基坑工程，采用简单的放坡支 护很难满足要求，应进行基坑支护设计，并经论证后方可实施

6.1.1~6.1.3膨胀土是活动性很强的特殊土，环境条件的变化 会打破土中原有水分的相对平衡，加剧建筑场地的胀缩变形幅 度，对建筑造成危害，因些，膨胀土地区的建筑物，不仅在设计 时要求采取有效的预防措施，施工质量合格，在使用期间有效的 维护管理工作也是膨胀土地区建筑技术不可或缺的重要环节，只 有做好使用期间的维护管理工作，才能保证建筑物的安全和正常 使用。 维护管理工作应根据设计要求，由使用单位的管理部门制定 维护管理制度和实施计划，并负责监督检查。 建设工程档案资料和维护管理记录应及时归档，妥善保管 管理人员更换时，应办理档案的交接手续。

6.1.1~6.1.3膨胀土是活动性很强的特殊土，坏境条

6.2.5植被对建筑物的影响，与气候、树种、土性等因素有天， 绿化设计方案不能随意更改。值得注意的是：不能因为建筑地基 基础做了某些处理而加以忽视，如蒙自高压电瓷厂配电室，基础 采用直径800mm、有效长度4.5m的钢筋混凝土灌注桩（墩）， 桩端（墩底）置于变形量较小的泥灰岩层上，受邻近建筑的几颗 树影响，同样造成配电室墙体开裂破坏，裂缝最宽约10mm。 在植被维护工作中，不得任意更换树种，同时为使环境优美宜人 和防止树叶茂盛加大蒸腾量，树枝应定期修剪，草坪地带浇水应

控制用水量，防止水量渗透到深部土层，提倡采用喷灌、滴灌等 现代节水灌溉技术。 6.3损坏建筑物的处理 6.3.1~6.3.2为避免对损坏建筑物盲目拆建，造成不必要的浪 费，要求业主在发现建筑损坏时，应及时会同勘察、设计等单位 全面调查，查明原因，按有关标准规定进行鉴定铅锌冶炼废渣污染治理工程设计施工总承包实施方案，采取相适应的 治理措施，做到对症下药，标本兼治。