CECS432-2016标准规范下载简介

CECS432-2016 蒸压硅酸盐企口小型砌块应用技术规程

表C.3.1F，和F、在建筑外墙中所占比值A和B

四边简支双向板的弯矩系数表

附录F蒸压硅酸盐企口小型砌块铺灰器

GB29540-2013溴化锂吸收式冷水机组能效限定值及能效等级图F蒸压硅酸盐企口小型砌块铺灰器构造

1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合..… 的规定”或“应按…执行”

《砌体结构设计规范》GB50003 《建筑结构荷载规范》GB50009 《混凝土结构设计规范》GB50010 《建筑抗震设计规范》GB50011 《建筑设计防火规范》GB50016 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068 《民用建筑热工设计规范》GB50176 《砌体结构工程施工质量验收规范》GB50203 《建筑抗震设防分类标准》GB50223 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300 《建筑材料放射性核素限量》GB6566 《绝热稳态传热性质的测定标定和防护热箱法》GB/T13475 《建设用砂》GB/T.14684 《水泥胶砂强度检验方法》GB/T17671 《预拌砂浆》GB/T25181 《建筑砂浆基本性能试验方法标准》JGJ/T70 《建筑工程冬期施工规程》JGJ104 《机械喷涂抹灰施工规程》JGJ/T105 《装饰多孔砖夹心复合墙技术规程》JGJ/T274 《装饰混凝土砌块》JC/T641 《混凝土砌块（砖）砌体用灌孔混凝土》JC861 《非烧结块材砌体专用砂浆技术规程》CECS311

蒸压硅酸盐企口小型砌块应用

CECS432:2016

总 双 (77) 3 材料和砌体计算指标 (79) 3.1一般规定 (79) 3.2材料 (79) 3.3砌体计算指标 (85) 4建筑设计及建筑节能设计 (87) 4. 1 建筑设计 (87) 4.2 建筑节能设计 (87) 结构设计 (90) 5. 1 一般规定 (90) 5. 2 构件承载力计算… (91) 5. 3 抗震设计 (92) 5. 4 构造设计 (92) 5. 5 夹心墙构造设计 (9 4). 6 墙体裂缝控制 (95) 6. 1 一般规定 (95) 6. 2 裂缝控制措施· (96) 施 工 (97) 7. 2 施工准备 (97) 7. 3 砌筑工程 (97) 7. 5 抹灰工程 .: (97) 质量验收 (98) 8. 1 一般规定 (98）

图1蒸压硅酸盐企口小型砌块外形构造

急冷急热或有酸性介质浸蚀的环境中，砌块的抗压强度和抗折强 度将有所降低。将其用于酸性介质环境下将严重影响砖的耐久 性。

3.2.1为保证蒸压硅酸盐企口小型砌块的耐久性，本条承重蒸压 硅酸盐企口小型砌块的最低强度等级规定为MU15。 3.2.2因为夹心墙的外叶墙长期暴露在室外常年变化的环境中 容易受到温度、雨水、冰雪季有害气体等介质的影响而影响其耐久 性，故制定本条文。 品

3.2.1为保证蒸压硅酸盐企口小型砌块的耐久性，本条承重蒸压

小型砌块的空心率不应大于35%

3.2.4蒸压硅酸盐企口小型砌块的原材料配比直接影响

脆性，砌块越脆墙体开裂越早。研究表明，制品中不同的骨料掺 量，其抗折强度相差甚多，即脆性特征相差较大，因此规定合理的 折压比将有利于提高砖的品质，改善砖的脆性，也提高墙体的受力 性能。

其中6家质量吸水率在18%～23%之间，最小的质量含水率 16.2%，最大的达到32.4%，考虑到蒸压粉煤灰砖的干容重较本 砂砖小,故取 20%。

3.2.6控制制品出厂时的干燥收缩值是防止墙体开裂的有利

措，企业应当保证制品在出厂墙的存放、通风、排潮，以降低其上墙 时的含水率。长沙理工大学对全国11个厂家的110个蒸压硅酸 盐砖试验结果表明，蒸压硅酸盐砖从饱和到绝干的干燥收缩率平 均值为0.317。经检测，规程参编单位北京圣华同安新型建材技 术有限公司产品出广的干缩值也小于0.45mm/m。 蒸压硅酸盐砖的干燥收缩试验方法参照现行国家标准《砌墙 砖试验方法》GB/T2542和有关的企业标准

3.2.7材料的抗冻性指标的高低，不仅能评价材料在寒冷及严寒

地区的应用效果，还可表征材料的最终水化生成物的反应水平及 其内在质量的优劣。工程实践表明：生产过程中的水化反应不彻 底，将导致块体材料的抗冻性能降低，这将成为墙体劣化的重要原 因之一，甚至直接威胁建筑的安全，此类工程事故已为数不少。为 了强化非烧结块材的抗冻性能要求，以适应我国寒冷及严寒地区 的工程应用，本条根据所在地区及应用部位的不同，规定不同抗冻 性能要求。 因此，对企口小型砌块规定了较严格的抗冻性能要求，以确保 砌体结构的耐久性。

化作用，是导致墙体劣化的主要原因之一。自前一些企业片面追 求利润，或用质量低劣的工业废弃物替代材料标准要求的原材料， 或简化工艺养护制度，使块材的碳化系数小于0.85，故对此予以 强调。 限制其碳化指标是保障墙体的耐久性和结构安全性的重要措 施，同时也对生产企业原材料质量控制、工艺养护制度起到促进作 用。 3.2.9软化系数是用来表示墙体材料耐水性的优劣，材料的耐水 性主要与其组成在水中的溶解度和材料的孔隙率有关，因此，块材 的原材料选择、成型和养护工艺等均对软化系数有较大影响。当 软化系数小于0.85时材料强度降低，给墙体的安全性、耐久性带 来影响。曾有过墙体由于软化系数过小而丧失承载能力的事故案 例。 3.2.10根据目前材料的发展现状，本规程取消了现行国家标准 《砌体结构设计规范》GB50003中的M2.5等级砂浆，由于蒸压硅 酸盐砌块是半干压法生产的，制砖的钢模十分光亮，在较高压力下 成型时会使砖的质地密实、表面光滑，吸水率也较小，这种光滑的 表面影响了砖与砖的砌筑与黏接，使墙体的抗剪强度较普通黏土 砖低1/3（现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003就给出了 较低的抗剪强度指标），竖向灰缝也难以保证饱满，从而影响了应 用。 现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003除给定的砌体 抗剪强度偏低以外，还给出了高于烧结普通砖砌体的高厚比修正 系数（。一1.2），而高厚比修正系数。的增大，必将会降低墙的高 厚比β和轴向力的偏心距e对砌体受压构件承载力的影响系数9。 众所周知，砌体受压构件的承载力应按公式N<?fA进行计算， 其结果必然会降低受压构件的承载力。因此，应及早研发出工作 性好、黏结力高、取材方便、经济合理的专用砂浆，以形成蒸压硅酸 盐砌块的成套技术。

化作用，是导致墙体劣化的主要原因之一。目前一些企业片面追 求利润，或用质量低劣的工业废弃物替代材料标准要求的原材料， 或简化工艺养护制度，使块材的碳化系数小于0.85，故对此予以 强调。 限制其碳化指标是保障墙体的耐久性和结构安全性的重要措 施，同时也对生产企业原材料质量控制、工艺养护制度起到促进作 用

3.2.9软化系数是用来表示墙体材料耐水性的优劣,材料的耐z

性主要与其组成在水中的溶解度和材料的孔隙率有关，因此，块材 的原材料选择、成型和养护工艺等均对软化系数有较大影响。当 软化系数小于0.85时材料强度降低，给墙体的安全性、耐久性带 来影响。曾有过墙体由于软化系数过小而丧失承载能力的事故案 例。

3.2.10根据目前材料的发展现状，本规程取消了现行国家标准

现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011一2010第 10.1.24条规定“采用蒸压灰砂普通砖和蒸压粉煤灰普通砖的砌 体房屋，当砌体的抗剪强度仅达到普通黏土砖砌体的70%时，房 屋的层数应比普通砖房屋减少一层，总高度应减少3m；当砌体的 抗剪强度达到普通黏土砖砌体的取值时，房屋层数和总高度的要 求同普通砖房屋。” 规程将蒸压硅酸盐砌块专用砌筑砂浆的代号定为Ms，其中s 为英文单词压力strain的第一个字母。 经验算及试验研究，蒸压砖专用砌筑砂浆要求工作性好、黏结 力高且耐候性强，其强度等级宜为Ms15、Ms10、Ms7.5、Ms5四 种。

砌体及墙体构性试验表明，企口小型砌块在采用了专用砂浆 砌筑后，其砌体力学性能及墙体的抗震性能均能达到设计要求

3.2.12砌筑砂浆是砌体组成的一部分，应具有与砌块相同的抗 冻性能。以往对砂浆的抗冻性要求不高，一般仅为15次。近年来 些掺有大量粉煤灰或各类引气剂的砂浆不断被采用，若不对其 质量严加监控，作为墙体的重要组成部分一一砂浆将会出现严重 的质量问题，并将危及墙体的使用及安全。本条款对砂浆提出了 与非烧结块材相同的抗冻要求

3.2.15本条对灌孔混凝土做出了必要的规定

1由于蒸压硅酸盐企口空心砌块的抗压强度为毛截面强度 块材的混凝土强度等级约为块体强度等级1.5倍以上，故灌孔混 凝土应与块材混凝土的强度等级相匹配。 2基于北方寒冷及严寒地区混凝土的冻害实例，为确保混凝 土芯柱在低温交替状态下的受力性能，尤其为控制灌孔混凝土所 掺外加剂的质量，特提出本条规定。 3鉴于灌孔混凝土在空心砌块砌体（或配筋砌块砌体）中所 起的重要作用，特对其落度、泌水率、膨胀率等提出具体要求。 3.2.16试验研究表明，墙体通过配置水平钢筋网片使墙体的应 力分布更加均匀，改变了非配筋砌体的脆性破坏形态。因此，带有 构造柱加水平配筋的蒸压硅酸盐企口小型空心砌块墙片，由于构 造柱与圈梁的边框作用约束了墙体的破坏，维持了墙体的裂而不 倒，墙体的延性也有较大的提高。用直径为5mm高延性高强钢 筋来代替直径为6mm的HPB300或HRB335钢筋取得了令人满 意的效果。虽然钢筋直径较细、墙体的体积配筋率偏低（仅为0. 0117%），但也能显著提高墙体的延性，使墙体的抗剪强度及变形 能力均有显著增加。 试验表明配置水平筋后墙体的极限剪切力可提高10%～ 35%，配高延性高强钢筋CRB600H可提高约15%，而配置了水平 筋加构造柱后则可提高50%～65%，且这种构造的墙体即使开裂

通过对夹心墙抗震性能试验的研究及分析，墙体的抗震性能 可以满足8度及8度以下设防烈度要求。现行行业标准《装饰多 孔砖夹心复合墙技术规程》JGJ/T274给出了夹心墙单、多层砌体 结构、夹心墙底部框架、夹心墙配筋砌体剪力墙结构以及框架结构 的填充墙的设计方法与构造规定，供设计、施工时执行。 3.2.20外叶墙虽然自承重，但是由于直接受大气环境作用，涉及 抗渗、裂缝等影响耐久性的问题，也需规定砂浆的性能。 3.2.23工程实践表明，一些外保温墙体所采用的饰面涂料为一 般涂料，由于非防水透气性涂料的水蒸气湿流密度低，致使墙体轻 者造成饰面外表色差，重者导致墙体饰面起泡、发霉、开裂及脱落： 使保温材料的热工性能产生变化（墙体中的湿度越高，导热系数越 大，其保温隔热效果越差），影响了墙体的美观和保温节能效果。 而防水透气性涂料可以防止室外水（如雨水等）侵入墙体，同时文 可排除保温层内的水蒸气，有关标准规定的具体指标为：水蒸气湿 流密度不小于0.85g/（m²·h）（这里水蒸气湿流密度指的就是透 气性）。调查发现该指标规定得偏低，已有多种饰面材料及作法的 水蒸气湿流密度远远高于0.85g/（m²·h），达到了1.1、1.8、3.2， 设计施工时应查看有关检测报告并选择水蒸气湿流密度高的材料 及作法。

3.3.1沈阳建筑大学、中国建筑东北设计研究院对蒸压硅酸盐企 口小型砌块砌体的抗压强度进行的验证性试验表明，当块材强度 等级为MU15，砌筑砂浆为Ms10时，其砌体抗压强度的平均值为 6.35MPa，标准差为1.053MPa，变异系数为16.58%。砌体抗压 强度设计值为2.89MPa，高于现行国家标准《砌体结构设计规范》 GB50003中蒸压粉煤灰砖的砌体抗压强度设计值2.31MPa。为 偏于安全，本规程的抗压强度设计值的设定，仍按现行国家标准

《砌体结构设计规范》GB50003的规定执行。 3.3.2本条规定参考了国家标准《砌体结构设计规范》GB 50003一2011第3.2.1的规定。蒸压硅酸盐企口小型空心砌块砌 体用，等同于C20混凝土抗压强度指标，

3.3.3蒸压硅酸盐企口小型砌块砌体弯曲抗拉强度和抗剪强度

是砌体结构计算的重要参数，如何确定其设计强度是本规程的重 要研究内容，沈阳建筑大学、中国建筑东北设计研究院有限公司对 此进行了专项验证性试验，其结论是，由于该砌块带有上下互插的 企口，使得这两项强度均较普通混凝土小型空心砌块砌体的指标 有所提高。对于沿通缝抗剪强度来说，由于企口及专用砂浆的作 用，当采用强度等级为Ms10的专用砂浆砌筑时，其设计值（f）为 0.15MPa，高于普通混凝土砌块砌体沿通缝抗剪强度设计值 0.09MPa，而低于混凝土多孔砖砌体的抗剪强度0.17MPa。通过 实验数据进行回归分析，建议平均强度修正系数为ks二0.102，将 其带入公式fvm一k5√f2，就可得到砌体抗剪强度平均值。 而对于弯曲抗拉强度设计值（f），不论沿通缝弯曲抗拉还是 沿齿缝弯曲抗拉，其设计值（0.23MPa及0.44MPa）均高于混凝土 多孔砖砌体（0.17MPa和0.33MPa），更高于普通混凝土小型空心 砌块砌体0.08MPa，为安全起见，本规程的蒸压硅酸盐企口小型 砌块砌体弯曲抗拉强度设计值按现行国家标准《砌体结构设计规 范》GB50003中混凝土多孔砖砌体取值。

3.3.5因为蒸压硅酸盐企口小型砌块砌体的黏结强度较低，施工

4.1.2墙体设置伸缩缝是为了防止墙体因温差和干缩变形产生

4.1.2墙体设置伸缩缝是为了防止墙体因温差和干缩变形产生 裂缝的措施，沉降缝、抗震缝应根据地基及抗震设防的情况设置。 设缝时宜将多种缝协调设置，设缝后作好室内外嵌缝的处理，以保

4.1.3工程实践表明，多孔砖砌体在墙体上开凿洞口或沟

4.1.3工程实践表明，多孔砖砌体在墙体上开凿洞口或沟槽将导 致墙体因扰动而开裂。另外由于填充洞口或沟槽的随意性造成墙 体局部裂缝现象屡见不鲜。因此规定预留孔洞、管线槽应在施工 图上详细标注，施工完后应用混凝士填实，

度（53mm），当将预制窗台板嵌入墙内时，则需对墙体中块材进行 现场加工，即对该部位墙体进行凿、砍，安装窗台板后再用其他材 料填堵，这必然会影响窗下角墙体的质量，应采用不嵌入墙内（不 伤及墙身）的预制卡口式窗台板

4.1.8蒸压硅酸盐企口小型砌块砌体建筑外墙中圈梁、构造柱

窗过梁等热桥部位的传热系数远大于墙主体断面的传热系数，因 此，进行建筑节能热工计算时，应考虑上述局部热桥的影响。同 时，本条规定的目的在于防止冬季热桥部位内表面温度低于室内 空气露点温度时，外墙热桥局部产生的结露问题

4.2.1蒸压硅酸盐企口小型砌块的建筑节能设计除墙体的主体 部位是企口小型砌块砌体以外，与其他墙体结构体系建筑的建筑 节能设计基本上是相同的，关键是在于突出企口小型砌块砌体结

构体系的特点，采用适宜的平、剖、立面布局与设计形式和构造做 法。为此，必须在建筑的体形系数、窗墙面积比及窗的传热系数、 遮阳系数和空气渗透系数等方面，均应符合本地区建筑节能设计 标准的规定；围护结构各部分的热工性能，除应符合本地区现行建 筑节能设计标准的规定外，其构造措施尚应满足建筑结构整体性 和变形能力的要求，以保证整个建筑结构构造的完整性、安全性、 经济性和可操作性；特别是墙体和楼地板的建筑热工节能设计，应 同时考虑建筑装饰工程与设备节能工程的需要，对管线及设备理 设、安装和维修要求，以保证墙体和楼板的保温隔热设计构造措施 不受破坏。

4.2.2本条是对蒸压硅酸盐企口小型砌块砌体、配筋企口小型石

蒸压硅酸盐企口小型砌块砌体的热阻Rma和热情性指标Dm 是建筑节能热工设计计算参数中基本参数。蒸压硅酸盐企口小型 砌块砌体是带有空洞，而不是带有空气间层的砌体，它包含硅酸盐 混凝土肋壁、孔洞和砌筑砂浆三部分，是一个均值，必须通过一定 的计算和实测予以确定。表4.2.2砌体的热阻Rma是根据《民用 建筑热工设计规范》GB50176规定的计算方法计算的结果，热情惰 性指标Dm是按本规程附录A企口小型砌块砌体热惰性指标的计 算方法计算的结果，列出的企口小砌块及配筋企口小型砌块砌体 的计算热阻Rma和计算热惰性指标Dma，建筑热工设计计算时可直 接采用。 如果实际工程应用中的企口小型砌块孔型、厚度或空心率与 正文表4.2.2所列不同，应按现行国家标准《绝热稳态传热性质 的测定标定和防护热箱法》GB/T13475的规定通过试验检测确 定，或根据现行国家标准《民用建筑热工设计规范》GB50176的计 算方法计算确定砌体热阻，按本规程附录A计算企口小型砌块砌 体的执惰性指标。

4.2.6经调查并参照目前各地外保温复合墙体设计的先进做法，

4.2.6经调查并参照目前各地外保温复合墙体设计的先进做法， 提出本规定。 蒸压硅酸盐企口小型砌块建筑墙体采用薄抹灰外保温系统 时，应符合国家现行有关标准《挤塑聚苯板（XPS）薄抹灰外墙外保 温系统材料》GB/T30595一2014、《硬泡聚氨酯板薄抹灰外墙外保 温系统材料》JG/T420或《膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温系统》 JG149的规定。 选用防水透气性饰面层有利于防止水的侵入及渗透，文有利 于保温层内的水蒸气的畅通排出渗水，确保墙体质量；调查发现有 的外保温饰面层材料质地密实，具有较大的蒸气渗透阻，使墙体内 部湿迁移遇到障碍形成结露，影响保温质量，因此该层应为防水透 气性材料（或做透气性构造处理）。

4.2.8居住建筑的分户墙或公共建筑的采暖空调房间与非采暖

空调房间隔墙采用蒸压硅酸盐企口小型砌块及配筋小砌块砌体 时，应按现行建筑节能设计标准的规定，在其一侧或两侧采取适宜 的保温技术进行热工设计计算。

5.1.1～5.1.3根据现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标 准》GB50068结构设计采用概率极限状态设计原则和分项系数表 达的计算方法。砌体结构的正常使用极限状态的验算是按照构造 措施来保证。

5.1.5本条采用了现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50C

5.1.6自承重砌体内墙应满足稳定性要求，其验算是按照现行国

家标准《砌体结构设计规范》GB50003进行；自承重砌体外墙承受 平面外风压作用，墙体可能发生平面外受弯破坏，除应验算高厚比 外，尚应验算墙体平面外抗弯承载力，并采取相应的构造措施

5.1.7在地震设防区，自承重砌体墙由于惯性及主体结构引起的 平面外侧移，承受平面外的地震作用。汶川地震及其他地震震害 表明，这种平面外作用可能造成墙体倒塌而造成生命财产损失，必 须验算其平面外抗震受弯承载力。

5.1.8美国标准《美国统一建筑规范》UBC一97规定：自承重墙

应设计成能承受它们的自重加上任何装饰物的重量和（由风载或 地震作用引起的）侧向荷载（包括平面内的和平面外的），并把侧向 荷载传给相邻的结构构件。近年来国内外的研究均表明，自承重 墙有抵抗和传递侧向荷载的作用。框架填充墙除满足稳定和自承 重外，尚考虑水平风荷载及地震作用。抗震设计时，砌体填充墙及 隔墙应具有自身稳定性，爆炸等引起的偶然荷载不考虑。

响，为减少洞口对墙体的削弱，故应设置必要的辅助构造。

5.2.1影响结构风荷载的因素较多，计算方法也可以有多种多 样，但是它们将直接关系到风荷载的取值和结构安全，现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009以强制性条文的方式规定围护 结构风荷载标准值的确定方法，以达到保证结构安全的最低要求。 作为框架结构填充外墙，设计时一定要考虑风荷载作用下的 安全性，工程调研表明，由于设计不到位，致使一些框架（框剪）结 构的砌体填充外墙在风荷载作用下出现了破坏案例。尤其对一些 高层及超高层建筑，破坏现象更为严重。众所周知，现行国家标准 《建筑结构荷载规范》GB50009给出的风荷载系指离地10m高的 基本风压值，当建筑高度大于10m时，将要在基本风压的基础上 乘以风压高度变化系数，同时视环境与建筑的具体情况还要乘 以体型系数、阵风系数、局部风压变化系数等，最终的风荷载将大 于基本风压值，因此要求设计人员对砌体填充墙的计算与构造要 有所重视。值得注意的是对填充墙而言，风荷载体形系数仅考虑 迎风面影响，而对于砌块女儿墙或阳台栏板等片状墙体则应将迎 风与背风面同时考虑。 5.2.2.计算风荷载作用下的计算截面弯矩时，应根据其墙体尺寸 和端部的实际连接状态，分别采用端部刚接、铰接的单向板或双向 板简化模型，采用的近似假定和简化计算应符合工程设计要求。 当墙的四边均与周边构件有可靠拉结时，才可以将墙视为四边支 承的双向板，而对于一些填充墙与上部结构构件（框架梁等）脱开 时，只能按三边支承的板计算。有的因为墙与上部及两端构件完 全脱开而形成了悬臂端，此时的截面计算弯矩将比四边支撑板增 天许多，不利于墙体抗风安全性，设计时应予以充分考虑。墙的抗 风能力还与墙的高宽比及墙的厚度有关，因此，设计时一定要充分 考虑这些因素并强化墙与周边构件的拉结构造。此外，砌体沿通

5.2.2计算风荷载作用下的计算截面弯矩时，应根据其墙体尺寸

和端部的实际连接状态，分别采用端部刚接、接的单向板或双向 板简化模型，采用的近似假定和简化计算应符合工程设计要求。 当墙的四边均与周边构件有可靠拉结时，才可以将墙视为四边支 承的双向板，而对于一些填充墙与上部结构构件（框架梁等）脱开 时，只能按三边支承的板计算。有的因为墙与上部及两端构件完 全脱开而形成了悬臂端，此时的截面计算弯矩将比四边支撑板增 大许多，不利于墙体抗风安全性，设计时应予以充分考虑。墙的抗 风能力还与墙的高宽比及墙的厚度有关，因此，设计时一定要充分 考虑这些因素并强化墙与周边构件的拉结构造。此外，砌体沿通

缝弯曲抗拉强度与制品的抗拉强度及砌体砌筑砂浆的黏结强度均 有关系，要求设计时一定要确保制品的劈压比指标满足现行国家 标准《墙体材料应用统一技术规范》GB50574的限制规定，而专用 砌筑砂浆的拉伸黏结强度应满足本规程表3.2.11的规定。

5.2.4填充墙可以看成是四边简支板是指墙与周边构件

靠的拉结构造而言，当构造不能实现墙与周边构件的简支条件（如 墙上端与顶部构件脱开），则应视具体连接情况按相应的力学模型 （三边支撑墙或悬臂墙）进行计算。

国家标准《砌体结构设计规范》GB50003的受压构件的承载力 算式类似。试验表明，当偏心距e大于0.5y时，试件的承载力 低，且破坏突然。因此，设计时应控制偏心距e在不大于0.5y。

5.2.9 蒸压硅酸盐企口小型砌块砌体局部受压的承载刀计算与 现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003的局部受压承载力 计算式类似。

5.3.1坡屋面阁楼层一般仍需计人房屋总高度和层数；坡屋面下 的阁楼层，当其实际有效使用面积或重力荷载代表值小于顶层 30%时，可不计入房屋总高度和层数，但应按局部突出计算地震作 用效应。对不带阁楼的坡屋面，当坡屋面坡度大于45°时，房屋总 高度宜算到山尖墙的1/2高度处。 由于蒸压灰硅酸盐企口型小砌块设有能够提高砌体抗剪强度 的企口，又采用了专用砂浆进行砌筑，故根据现行国家标准《砌体 结构设计规范》GB50003一2011第10.1.3条规定，房屋的层数和 总高度限值与混凝土砌块砌体房屋相同。

墙体与主体结构的板（梁)柔性连接且未有平面外变形限制措施 时，墙将被视为悬臂梁，此时的计算高度将是2倍墙高。设计时应 采取平面外侧限构造，使墙顶端形成支点，当有侧限构造保证时计 算高度H。取实际墙高

5.4.2值得指出的是,蒸压灰硅酸盐企口型小砌块由于有了上下

皮砌块互相插接的企口，墙的稳定性可以得到一定的提高，由于研 究性试验的周期较长，故本规程所规定的蒸压灰硅酸盐企口小型 砌块墙体的高厚比验算仍同现行国家标准《砌体结构设计规范 GB 50003

5.4.4本条规定的落脚点是基于填充墙的连接构造应满足传力、

变形、耐久及防护要求。本规程图5.4.4所示的构造既实现了墙 体拉结钢筋的通长设置，保证了墙体的延性，又使墙体与主体结构 实现了真正意义上的脱开，避免了结构柱内预埋拉结筋对墙头自 重或徐变而造成的沉降变形的约束，可减少影响墙体开裂的因素。 悍在柱子上的金属卡件又可以对墙头平面外变形构成约束，保证 了构造的传力与变形要求，

5.4.5本条的规定是确保填充墙在地震作用时不至于发生类

悬臂墙式的平面外跨塌，该构造使墙的顶部构件为填充墙提供了 平面外支点。

5.4.6工程中经常会遇到填充墙体受到上部梁板弯曲变形的

压影响而形成墙体裂缝，本条规定的竖向钢筋与框架梁采用后锚 固连接，柱顶与框架梁（板）应预留不小于20mm的缝隙的规定正 是基于防止由于主体结构构件(墙梁或板)的受弯变形而引起的填 充墙体开裂。实践证明，这种措施对消除梁板对墙的挤压作用相 当理想。

5.4.7水平系梁的设置将会对墙体排块设计带来一定影响，建

5.4.14企口小型砌块砌体芯柱的设置要求可按现行国家标

GB／T 6150.13-2022 钨精矿化学分析方法 第13部分：砷含量的测定 原子荧光光谱法和DDTC-Ag分光光度法.pdf《建筑抗震设计规范》GB50011中混凝士普通小型砌块的相关

5.5.1、5.1.2夹心墙的夹层厚度不宜大于120mm的规定是执 行现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003中有关规定。夹 心保温复合墙的内叶墙往往为承重墙，而外叶墙往往为自承重墙， 会因内、外叶墙变形不协调而使墙体开裂，选择可调节变形的拉结 件可有效解决此问题

6.2.1本条目的是减小现浇钢筋混凝土梁板变形对墙体的不利 影响。

未按国家现行有关设计标准要求对混凝土屋面采取可靠的保温 也有的在混凝土屋盖浇注后未采取必要的覆盖措施，致使屋盖在 夏季较强日照下，产生较大的温度应力，由此将墙体拉裂，为此制 定本条文。 现浇钢筋混凝土挑檐受温度变化的影响，其变形可使墙体开 裂。工程实践表明，檐口每隔12m左右设置一条分隔缝。屋面保 温层覆盖全部檐口可大幅减少檐口板温度变形对墙身的影响。

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GB／T 37995-2019 风力发电机组主传动链系统橡胶密封圈8.1.1本条规定提交的设计文件中应包括建筑节能设计计

8.1.1本条规定提交的设计文件中应包括建筑节能设计计算书 和节能施工专篇。这两项是每次质量安全检查时必查的项目，因 此在此强调。

和节能施工专篇。这两项是每次质量安全检查时必查的项目，因 此在此强调。