标准规范下载简介

DB34／T 5002-2014 钢管桁架结构技术规程

4.3.3对于目前建筑工程中常用的钢材，采用 C30

级的混凝土比较合理。在常用含钢率情况下，Q235钢和Q345钢 宜配C30～C50或C60混凝土，Q390钢和Q420钢宜配C60及以 上的混凝土。由于钢管本身是封闭的，多余水分不能排出，因而 水胶比不宜过大。采用流动性混凝土或塑性混疑士主要决定于采 用的浇灌工艺。tto./bzxx.anbz.orc 仅供学习交流用，请勿传播或其

宜配C30～C50或C60混凝土，Q390钢和Q420钢宜配C60及以

接头，可利用止反牙套筒接长。说明了确定拉索两端锚具构造形 式的主要因素。长度大于50m的拉索要考虑风振和雨振的影响。 拉索的减振措施可参考桥梁斜拉索的做法

拉索的减振措施可参考桥梁斜拉索的做法 4.4.2在索结构中最常用的是半平行钢丝束，它由若十根高强 变钢丝采用同心绞合方式一次扭绞成型，捻角2°～4°，扭绞 后在钢丝束外缠包高强缠包带，缠包层应齐整致密、无破损；然 后热挤高密度聚乙烯（HDPE）护套。钢丝拉索的HDPE护套分为单 层和双层。双层HDPE套的内层为黑色耐老化的HDPE层，厚度为 3～4mm；外层为根据业主需要确定的彩色 HDPE层，厚度为2～ 3mm。钢丝束进行精确下料后两端加装冷、热锚进行预张拉，拉 索以成盘或成圈方式包装，这种拉索的运输和施工都比较方便。 4.4.3钢丝绳是由多股钢丝围绕一核心绳芯捻制而成，绳芯可 采用纤维芯或金属芯。纤维芯的特点是柔软性好SL 314-2018 碾压混凝土坝设计规范，便于施工，但 强度较低，纤维芯受力后直径会缩小，导致索伸长，从而降低索 的力学性能和耐久性，所以结构用钢丝绳应采用无油镀锌钢芯钢 丝绳。 密封钢丝绳是以若干平行圆形钢丝束为缆心，外面逐层捻裹 截面为乙形的钢丝，相邻两层的捻向相反，互相咬合形成防护层 包裹住内部的钢丝束。这种钢丝绳结构紧凑，具有最大面积率， 水分不易侵入，成为密封钢丝绳。相对一般钢丝绳而言，密封钢 丝绳具有强度高、弹性模量大等优点，但价格较贵。乙.○ 4.4.4钢绞线是由多根高强钢呈螺旋形绞可按 1×3、1×7、1X19 和1×37等规格选用，钢绞线索体真有破断 力大、施工安装方便等特点。 4.4.5钢拉杆是近年来开发的一种新型拉锚构件，主要由圆柱 形杆体、调节套简、锁母和两端形式各异的接头拉环组成，由碳 素钢、合金钢制成，具有强度高、韧性好等特点，可广泛用于空

4.4.2在索结构中最常用的是半平行钢丝束，它由若王根高张

度钢丝采用同心绞合方式一次扭绞成型，捻角2°～4°，扭绞 后在钢丝束外缠包高强缠包带，缠包层应齐整致密、无破损：然 后热挤高密度聚乙烯（HDPE）护套。钢丝拉索的HDPE护套分为单 层和双层。双层HDPE套的内层为黑色耐老化的HDPE层，厚度为 3～4mm；外层为根据业主需要确定的彩色 HDPE层，厚度为2～ 3mm。钢丝束进行精确下料后两端加装冷、热锚进行预张拉，拉 索以成盘或成圈方式包装，这种拉索的运输和施工都比较方便。 4.4.3钢丝绳是由多股钢丝围绕一核心绳芯捻制而成，绳芯可 采用纤维芯或金属芯。纤维芯的特点是柔软性好，便于施工，但

1×3、1×7、1X9和1×37等规格选用，钢绞线索体箕看破断

力大、施工安装方便等特点

4.4.5钢拉杆是近年来开发的一种新型拉锚构件，主要由圆柱

形杆体、调节套筒、锁母和两端形式各异的接头拉环组成，由碳 素钢、合金钢制成，具有强度高、韧性好等特点，可广泛用于空 间结构、桥梁等。

6.1.1直接焊接钢管结构中支管和主管的轴心内力设计值不应 超过本规范确定的杆件承载力设计值。支管的轴心内力设计值不 立超过节点承载力设计值。 6.1.2~6.1.3根据国外的经验（参见欧洲规范Eurocode 3, 1993），当满足这两条规定时，可忽略节点刚性和偏心的影响 按铰接体系分析桁架杆件的内力。 6.1.4对于钢管桁架杆件有横向荷载作用时，按拉弯构件或压 弯构件考虑。 6. 1. 5~6. 1. 6 本条对钢管桁架结构杆件的计算长度做出了规定。 6. 1. 7~6. 1. 11 本条规定了钢管桁架结构杆件作为轴心受力构 件、压弯构件、拉弯构件时的计算方法。 6.1.12钢管架结构杆件的容许长细比参考《钢结构设计规范》

是合适的。矩形管节点支管与主管的相交线是直线，计算方便， 当考虑到主管顶面板件沿相交线周围在支管轴力作用下刚度的差 异和传力的不均匀性，相交焊缝的计算长度将不等于周长， 需要用试验获悉。 本条公式参考《空心管结构连接设计指南》，PackerJ 1.，科学出版社，1997年，第246～249贞。该公式是在试验 研究基础上归纳出来的，既简单又可靠。

6.3.1本条为圆管节点的承载力适用范围和要求。

0.3.1本条为圆管节点的承载力适用范围和要求。 本条给出的圆管节点承载力设计值计算公式是根据同济大学 的研究成果并结合国外资料补充而成。本条公式参考《钢结构设 计规范》GB 50017。

5.3.2本条为矩形管节点的承载力适用范围和要求。

大量试验和理论研究表明，矩形管节点有7种破坏模式：主 管平壁因形成塑性绞线而失效；主管平壁因冲切而破坏或主管侧 壁因剪切而破坏：主管侧壁因受拉屈服或受压局部失稳而失效： 受拉支管被拉坏：受压支管因局部失稳而失效：主管平壁因局部 失稳而失效；有间隙的K、N形节点中，主管在间隙处被剪切或 丧失轴向承载力而破坏等。有时几种失效模式同时发生。本条给 出的矩（方）形管节点承载力设计值计算公式是根据哈尔滨工业

6.3.3本条给出了K、N形钢管桁架节点的内力计算简图及

6.3.4在实际工程中钢管架节点可能会承受较大荷载，应采 取适当的加强措施，例如翼缘板加强型节点、腹板加强型节点、 K形搭接加强型节点（无端板）、K形搭接加强型节点（有端板）： 有效防止产生过大的局部变形。构件的主要受力部位应避免开孔， 如必须开孔时，应采取适当的补强措施。 6.3.5本条对加强型节点支管承载力计算进行了规定

6.3.5本条对加强型节点支管承载力计算进行了规定

钢管半相贯节点的主管管璧较薄，支管的径厚比匕较大.Cr 线周边的主管管壁易发生冲剪破坏。圆钢管半相贯节点

6.3.7本条规定提醒设计人员注意细部构造设计，避免给施工 和维护造成困难。

7.1.2钢管混凝土桁架是一种新型结构，具有整体刚度大、节 点承载力高等优点，能承受较大的横向荷载。 7.1.3在施工阶段混凝土末达到设计强度，湿混凝土重量和施 工荷载可由钢管架承受，因此需要对钢管架进行强度和变形 验算，并保证钢管桁架的整体稳定。

7.2钢管混凝土桁架设计计算

7.2.3本条对钢管混凝土桁架的弦杆内填混凝土材料做出规定。 7.2.4钢管混凝土架中杆件的计算长度是参考《空心管结构 连接设计指南》（PackerJ．A.，科学出版社，1997年）对钢 管桁架杆件计算长度的规定确定。但考虑到弦杆内填混凝土后弦 汗刚度提高，腹杆对弦杆的约束效应相应降低，因此弦杆计算长

7.2.5本条为圆钢管混凝土桁架节点的承载力适用范围和要求 内很多工程项目实践。本条参考《圆钢管混凝土桁架节点的极限 承载力计算方法研究》，合肥工业大学硕士学位论文，2013年； 《圆钢管混凝土一钢管K形节点的力学性能》，清华大学硕士学 立论文，2010年：《圆钢管一圆钢管混凝土焊接节点抗弯刚度 和极限承载力研究》，同济大学硕士学位论文，2009年；《钢 管混凝土T型相贯节点动力性能试验和理论研究》，浙江大学博 土学位论文，2011年。 员钢管混凝土T形（或Y形）、X形节点中，受压支管在管

7.2.5本条为圆钢管混凝士桁架节点的承载力适用范围和要求 内很多工程项目实践。本条参考《圆钢管混凝土桁架节点的极限 承载力计算方法研究》，合肥工业大学硕士学位论文，2013年；

核心混凝土的局部抗压强度除受钢管参与系数的影响外，同 样受核心混凝土的填充长度影响。主管管壁与核心混凝土的摩阻 力对混凝土有一定的约束作用，在一定范围内约束作用与混凝土 填充长度成正比，但并不是随混凝土填充长度的增大而无限制增 大。在支管受压的圆钢管混凝土长度影响系数为

式中　l一一主管内填充混凝土长度。 根据《钢管混凝土结构设计与施工规程》DB34/T1262中圆 钢管混凝土套箍作用的规定，圆钢管混凝土Y形节点在核心混凝 土压碎失效模式下的受压支管处的极限承载力计算公式为：

Veu, ccf = Esc fek Al

武中l 一 圆钢管混凝土架节点局部受压强度提高系数

5scL =(1+ 5)(1+ SL)5)

式中5.为混疑t启部承压强度提高系数，按《混凝艺结构设计g.ch 规范》GB 50010计算。 圆钢管混凝供形{或流使用形节勿受拉管在蘑他用途

式中5.为混疑上局部承压强度提高系数，按《混凝艺结构设计g.ch

该剪力由主管管壁和核心混凝土共同承担，假定如下：（1）主管 管壁与核心混凝土协同受力；（2）主管管壁、核心混凝土承担的 剪力呈线性叠加关系；（3）剪应力在主管管壁和核心混凝土截面 上均匀分布

Nu sin E,

受拉支管在管节点处的承载力试验值均大于承载力公式计算值， 其中K形节点受拉支管破坏荷载试验值与承载力公式计算值之比 的平均值为1.21，变异系数为0.13，T、X形节点破坏荷载较承 载力公式计算值高出较多，试验值与公式计算值之比的平均值为 4.50，变异系数为0.28。 考虑到节点在受拉支管处变形较大，节点承载力应由节点变 形控制，根据PackerJ.A.的建议，采用相应破坏模式管节点的 计算公式偏于保守。但是，为便于计算，并考虑到内填混凝土提 高了节点的刚度，当0.85≤β<1时，T、Y、X形节点与K、N 形节点的受拉支管在管节点处的承载力采用了相同的计算公式。 7.2.7本条给出的圆钢管混凝土半相贯节点的承载力计算，是 根据合肥工业大学的研究成果得到的。本条参考《圆钢管混凝土 行架节点的极限承载力计算方法研究》，合肥工业大学硕士学位 论文，2013年。 圆钢管混凝土半相贯节点的受压支管或受拉支管在管节点处 的承载力可按主管偏心扭转破坏模式求得。圆钢管混凝土半相贯 节点与圆钢管半相贯节点比较，节点整体刚度增大，受力性能较 为优越，节点的极限承载能力较大。在主管偏心扭转破坏模式下， 段定主管管壁与核心混凝土协同受力，在钢管的约束作用下，核 心混凝土抗压强度增大，同样核心混凝土可以避免主管管壁发生 内凹屈曲，使得钢材的力学特性得到充分发挥。此时主管达到受 可参照清华大学韩林海关于圆钢管混凝土抗扭强度计算的研究成 果，即

7.2.7本条给出的圆钢管混凝土半相贯节点的承载力计算，是

T, = yWsetsc

7.3组合桁架设计计算

7.3.1因为架受压弦杆对于整个组合截面的受弯承载力贡献

.3.1因为桁架受压弦杆对于整个组合截面的受弯承载力贡南 有限，根据国外实验资料，当组合架达到其极限受弯承载力时 钢管桁架受压弦杆中的轴力并不大。

7.3.2根据现行国家标准《钢结构设计规范》GB500

7.3.2根据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017，对于 工作平台主梁的最大挠度取1/400，美国钢托架委员会的规程规 定，组合架的最大挠度不应超过其跨度的1/480，故本规程取 1/500

Z.3.2根据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017，对于

8.1.2一般支管的壁厚不大，

当支管壁厚较大时，宜沿焊缝长度方向部分采用角焊缝、部分采 用对接焊缝。

8.1.3搭接支管要通过被搭接支管传递内力，所以被搭接支管 的强度应不低于搭接支管的强度。

8.1.4由于断续焊接易产生咬边、夹渣等焊缝缺陷，以及

母材平滑过渡，以充分发挥节点强度，并防止产生脆性破坏 壁厚不同以及焊接条件变化而异据现有箱勿管端割及他用途 口加工应尽量使用自动切管机，以充分保证装配和焊接质量

8.1.5对于有间隙的节点，应尽量使斜腹杆对弦杆有最大

8.1.7为了提高节点设计承载力，本条对在主管设置加强板来 加固节点给出规定。

可拆卸的管桁结构等。法兰盘连接计算应考虑螺栓和连接板计算 宜采用摩擦型或承压型高强螺栓连接，螺栓应对称布置，同时符 合《钢结构设计规范》GB50017的构造要求。

8.3.1根据试验研究成果和工程实践经验，本条指明了在钢管

8.3.1根据试验研究成果和工程实践经验，本条指明了在钢管 桁架结构中常用节点和连接形式。

8.3.2钢管相贯焊接节点是自前工程中最为常见的钢管架结 构连接方式。本条给出钢管相贯焊接节点的构造措施和承载力计 算规定。

8.3.2钢管相贯焊接节点是自前工程中最为常见的钢管

适用于有特殊要求的关键部位。铸钢件的材质必须符合化学成分 及力学性能的要求，同时应具有良好的焊接性能，以保证与被连 接件的焊接质量。当节点设计需要更高等级的铸钢材料时，可参 照国际标准或其他国家的相关标准执行。对于复杂受力或有特殊 要求的工程，铸钢件宜进行足尺试验或缩尺试验，试验要求由设

计单位提出。铸钢节点试验必须辅以有限元分析和比较，以便确 定节点内部的应力分布。考虑到铸钢材料的离散性、设计经验的 不足和有限元分析的不定性，其安全系数比其它节点略有提高。 8.3.5销轴式节点一般为外露节点，同时为保证安装精度，销 轴式节点的销轴与销板均应进行精确加工。 8.3.6~8.3.7设计采用哪种预应力索应根据具体结构与施工条 件来确定。钢绞线拉索施工简便且成本低，但预应力锚头尺寸较 大并需要防护外套，防腐要求高，扭绞型平行钢丝拉索其制索与 锚头的加工都必须在工厂完成，质量可靠，但索长度控制要求严 且施工技术要求高；钢棒拉杆是近年开始应用的一种新形式，端 部用螺纹连接质量可靠，防护处理容易，当拉杆较长时10m左右 设一个接头。除了小吨位的拉索外，对于大吨位的拉索应有可靠 的索长微调系统以确保索力正确。体外索转折处设鞍形垫板，其 作用是保证索在转折处的弯曲半径以免应力集中。张弦桁架撑杠 下端与索连接节点要求设置随时可以上紧的索夹是为了防止预应 力张拉时索夹的可能滑动。架端部预应力索锚处因节点内力大 目应力复杂，故宜用铸钢节点

3.4.1~8.4.2，根据大量的工程经验，本条提供了常用钢管架

8.5.1支座节点的构造应与结构结构分析所取得的边界条件相 符，否则将使结构的实际内力、变形与计算内力、变形出现较大 差异，并可能由此影响钢管桁架结构的整体安全。合理的支座节 点必须是受力明确、传力简洁、安全可靠。还应做到构造简单合 理、制作拼装方便，并具有较好的经济性。

节点、拉力支座节点、可滑移、转动的弹性支座节点以及兼受剪

8.5.3平板压力支座节点构造简单、加工方便，但支座底板下

8.5.3平板压力支座节点构造简单、加工方便，但支座底板下

应力分布不均匀，与计算假定相差较大，一般仅适用于较小跨度 的钢管桁架支座。

8.5.4根据传递支座拉力的要求设计这种支座节点。常用拉力

支座节点主要有平板拉力支座节点、单面弧形拉力支座节点以及 球铰拉力支座。它们共同特点都是利用连接支座节点与下部支承 结构的锚栓来传递拉力，此时锚栓应有足够的预埋深度。且锚栓 应设置双螺母，并应将锚栓上的垫板焊于相应的支座底板上 当支座拉力较小时，可采用与平板压力支座节点相同的构造， 此时锚栓承受拉力，当锚栓承受较大拉力时，适用于跨度较小的 钢管架结构。当支座拉力较大时，且对支座节点有转动要求时 可在单面弧形压力支座节点基础上增设锚栓承力架，当锚栓承受 较大拉力时，可以减轻支座底板的负担，适用于大、中跨度的钢 管桁架结构。

3.5.5可滑动铰支座节点可按有侧移铰支座计算。常用压力支 座节点可按相对于节点中心的铰接支座计算，但应考虑下部结构 的侧移刚度

8.5.5可滑动铰支座节点可按有侧移铰支座计算。常用压力支

8.5.6板式橡胶支座是在支座厂

加设橡胶垫板而实现的一种支座节点。由于橡胶垫板具有良好的 弹性和较大的剪切变位能力，因而支座既可微量转动又可在水平.Cn

加设橡胶垫板而实现的一种支座节点。由于橡胶垫板具有良好的

边设置其它限位装置；支座底板与支承面顶板或过渡钢板由贯穿 象胶垫板的锚栓连成整体。锚栓的螺母下应设置压力弹簧以适应 支座的转动。支座底板与橡胶垫板上应设置相应圆形或椭圆形锚 孔，以适用支座的水平变位。

8.5.7刚接支座节点应能可靠地传递轴向力、弯矩与剪力。因

比这种支座节点除本身应具有足够刚度外，支座的下部支承结构 也应具有较大刚度，使下部结构在支座反力作用下所产生的位移

和转动都能控制在设计允许范围内。本规程提供的球节点刚接支 座，是将刚度较大的支座节点板直接焊于支承面的预埋钢板上， 并将十字节点板与节点球体焊成整体，利用焊缝传力。锚栓设计 时应考虑支座节点弯矩的影响。

和转动都能控制在设计充许范围内。本规程提供的球节点刚接支 座，是将刚度较大的支座节点板直接焊于支承面的预埋钢板上， 并将十字节点板与节点球体焊成整体，利用焊缝传力。锚栓设计 时应考虑支座节点弯矩的影响。 8.5.8本条给出了立体管架支座节点常用的铰接支座节点和 刚接支座节点。当支座反力较小时，采用单向铰支座和轮毂柱头 支座等铰接支座节点：当支座反力较大时，钢管架节点宜在管 桁架管件底部加设弧形垫板，通过弧形垫板使杆件与支座竖向支 承板相连，既可使钢管杆件截面得到加强，同时也可避免主要连 接焊缝横切钢管截面，改善支座节点附件杆件的受力状态。

9钢管架防腐与防火设计

大影响。按照材料集中原则的观点，截面的周长与面积之比愈小 则抗腐蚀性能愈高。薄壁型钢壁较薄，稍有腐蚀对承载力影响较 大；格构式结构杆件的截面较小，加上缀条、缀板较多，表面积 大，不利于钢结构防腐蚀

9.1.3有多种因素影响防腐蚀保护层的有效使用寿命，如涂装

.1.3有多种因素影响防腐蚀保护层的有效使用寿命，如涂装 前钢材表面处理质量、涂料的品种、组成、涂膜的厚度、涂装道 数、施工环境条件及涂装工艺等。表9.1.3列出各种因素对涂层 寿命影响的统计结果

9.1.4现行国家标准《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》 B8923规定了涂装前钢材表面锈蚀程度和除锈质量的评定等 级。对涂装前钢结构的表面状态，包括锈蚀等级和除锈等级都作 出了明确的规定。 涂层与基体金属的结合力主要依靠涂料极性基团与金属表面

极性分子之间的相互吸引，粗糙度的增加，可显著加大金属的表 面积，从而提高了涂膜的附着力。但粗糙度过大也会带来不利的 影响，当涂料厚度不足时，轮廓峰顶处常会成为早期腐蚀的起点。 因此，规定在一般情况下表面粗糙度值不宜超过涂装系统总干膜 厚度的1/3。 9.1.5给出了涂料防腐涂装的具体规定。对于无法日常维护的 建筑物，需要考虑多道防锈措施。 9.1.6对超过25年使用年限的钢管桁架结构防腐给出了规定。 出手

越复杂化和综合化。在这种形式下，一方面建筑物的火灾风险性 大大增加，建筑复杂性又使其难于完全依照现有防火规范进行设 计；另一方面，许多新的防火技术和手段的出现，为建筑消防设 计提供了新思路，增加了建筑防火设计方案选择的灵活性和多样 性，本条规定五种可以参考性能

善。 10.1.2对钢管桁架结构施工采用的钢材、连接材料及混凝土材 料做出具体规定。 10.1.3钢管桁架构件常用作大跨度屋架、拱、柱等，构造较为 复杂，应根据工程特点，结合制作厂的条件编制制作工艺。制作 工艺应包括：制作所依据的标准，制作厂的质量保证体系，成品 的质量保证体系和为保证成品达到规定的要求而制定的措施。工 艺中还应包括：生产场地的布置，采用的加工、焊接设备和工艺 装备及检测设备，焊工和检验人员资质证明，各类检查项目表格 生产进度计划表及运输计划表等。

10.1.4钢管桁架结构和制

进行工艺试验。主要考虑到复杂构件的加工工艺

10.1.5钢管架结构主要用于大跨度空间结构，具有轻质高强、 工业化生产等特点，在运输、堆放和吊装过程中成品保护尤其重 要，本条主要是强调在施工运输和吊装过程中构件变形的保证。 10.1.610.1.7可以防止不必要的浪费，杜绝不安全隐患。 10.1.8为了保证正常施工和结构安全，浇灌钢管内的混凝土宜 在钢构件安装并验收合格后进行。钢管管内混凝土浇灌宜在钢构 件安装完毕并经验收合格后进行，是考虑到先行浇灌混凝土会使

结构调整发生困难，甚至无法调整。 10.1.9为了保证结构的安全性，钢管架防火涂料涂装前应对 其表面进行除锈及防锈处理。 10.1.10该条文说明了对钢管桁架涂料防腐涂装的基本规定。 10.1.11该条文说明了对钢管桁架防火涂料性能的基本规定。 10. 1.12 该条文说明了对钢管混凝土架冬期施工的基本规定，

10.2钢管构件制作、组装和

一图一算·建筑、装饰工程造价10.4.1~10.4.3本条给出了钢管桁架结构的施工测量规定。 10.4.4~10.4.7本条给出了钢管桁架结构的施工监测规定。 10.4.8~10.4.10本条给出了钢管架结构的施工安全措施规定

11. 1. 1 本条规定了钢管架结构的材料进场验收应遵循条款。 11. 1. 2 本条规定了钢管桁架结构的所用钢管几何允许偏差应遵 循条款。 11. 1. 3 本条规定了钢管桁架结构的安装充许误差应遵循条款。 11. 1. 4 本条规定了钢管架结构的所用高强度螺栓质量应遵循 条款。 11. 1. 5 5本条规定了钢管桁架结构的焊接连接材料质量应遵循条 款。 11.1.6本条规定了钢管桁架结构的涂料质量应遵循条款。 11.1.7~11.1.8本条规定了钢管桁架结构的铸钢节点质量应遵 循条款。

11.2.1根据现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300、《钢结构①程施质量验收规范》GB50205、.《混凝.Cn 工程施工质量验收规范》GB 50628 的相关内容制订

11.2.1根据现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300、《钢结构程施工质量验收规范》GB50205、《混凝 工程施工质量验收规范》GB 50628 的相关内容制订。 专播或 11.2.2本条说明了钢管桁架构件的防火保护工程消防验收要 求。 11.2.3~11.2.6对钢管桁架制作、拼装和安装中结构验收作出 了具体规定。 11.2.7~11.2.9本条规定了钢管桁架结构的焊接验收要求。 11.2.10~11.2.11本条规定了钢管架结构的所用高强螺栓验 收要求。

11.2.12本条规定了钢管架结构的涂装验收要求。

NB／T 35093-2017 水电工程水库回水计算规范11.2.12本条规定了钢管桁架结构的涂装验收要求。 11.2.13本条规定了钢管架结构的嵌入式毂节点验收要求。