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CJJ 104-2014-T：城镇供热直埋蒸汽管道技术规程（无水印 带书签）地区，从降低投资考虑，外护管外表面温度可适当提高一些，但 不能高于60℃。 6.1.7各地土质条件不同，按目前一些计算手册推荐的王的导 热系数往往差别很大，而土的导热系数对计算保温厚度和界面温 度有较大影响，因此，规定要收集符合工程实际条件的数据，如 无法查到数据，需做必要的实测。在直理蒸汽管道运行后，王的 温度场的形成，将使土的含水率降低，进而使土的导热系数降 低。为此，借鉴石油行业对直埋热油管道的观察结果（《输油管 道的设计与管理》，石油工业出版社，1986年），要求计算保温 层厚度采用的土的导热系数比非运行工况实测值降低5%～ 10%，这样更接近实际情况。 关于土壤的导热系数：根据《输油管道的设计与管理》，士 壤的导热系数取决于土壤的种类及土壤的孔隙度、温度、含水量 等。其中含水量的影响最大。此外，降雨、下雪及士壤的昼夜及 李节波动等气象因素也会影响土壤热物性。管道沿线不同土壤种 类，性质不尽相同。因此很难通过计算得出较准确的土壤导热系 数。实际上，土壤的导热系数是一种统计特性。下表1为北京永 定河边地下深1m处的砂土试样在室温下测定的导热系数与含水 量的关系。图1为不同密度的砂土和黏土导热系数与含水量的 关系。
表2为大庆地区的粉质黏土在室温条件下的导热系数与含水 量的关系。密度为1600kg/m的粉质黏土含水量与导热系数的关 系见表2。
GB／T 23819-2018 机械安全 防火与消防黏土与砂土导热系数与含水量白
表2大庆地区的粉质黏土在室温条件下的导热系数与含水量的关系
在设计管道时，应根据线路具体条件确定土壤导热系数。当 缺乏线路实测资料或估算时，可按本规程表6.1.7的平均值 选取。 6.1.8第4款土的自然温度是直理蒸汽管道保温计算的重要 依据。首先要尽可能从当地气象、水文、地质、建筑等部门收集 实际的历年数据。本规程附录A给出了国内部分城市的实测地 温月平均值，该表摘自《地下建筑暖通空调设计手册》，据中央 气象局1964年版的《中国地温资料》整理
在设计管道时，应根据线路具体条件确定土壤导热系数。当 缺乏线路实测资料或估算时，可按本规程表6.1.7的平均值 选取。
6.2.1本条规定依据《城镇供热预制直理蒸汽保温管技术条件》
6.2.2可采用同层错缝、内外层压缝方式敷设保温层。内外层
6.2.2可采用同层错缝、内外层压缝方式敷设保温层。内外层
接缝需错开100mm~150mm
6.2.3直理蒸汽管道内滑动保温结构形式即工作管
6.3.1当真空层厚度过小时，管道中气流流通面积
当真空层厚度过小时，管道中气流流通面积不够，抽真
空的效率低；当真空层过大时，将增加保温材料层与外护管之间 的对流换热。借鉴国外经验，真空层厚度取20mm较适宜，考 虑钢管的标准规格和保温材料层厚度变化，规定不大于25mm。 6.3.2真空层保温结构的计算方法依据《钢外护管真空复合保
式中：入 真空层当量导热系数［W/（m·K）； 入 真空层导热系数［W/（m·K)]； Ek 真空层对流换热附加系数； αf 真空层折射辐射换热附加系数［W/（m²·K）]； dr 外护管道内表面直径（m）； db 保温材料层外表面直径（m）。 上述各系数计算公式为： 真空层的导热系数入按下式计算：
=入(p/13. 33)0.8
式中：入一 常压（101325Pa）下空气的导热系数LW/（m·K）」； p一一真空绝对压力（mbar）。 公式（3）中计算导热系数中无温度参数，实际上温度对导 热系数影响较大，根据真空领域导热传热计算方法（见《暖通空 调》2006年第2期），真空层的导热系数入计算公式为：
5）mc 0.499go 入 n= (1 +C/T) Mp 0=0.12034
0=4.601X 1 M
代中：P 普朗特准则数，准则定性温度取真空层空气平均温 度（Tb十T.）/2，准则定型尺寸取真空层平均直径 (db+dg)/2; G— 格拉晓夫准则数，准则定性温度取真空层空气平均 温度（T十T.）/2，准则定型尺寸取真空层平均直 径（db+d）/2; Th 保温材料层外表面温度（K）； T 钢外护管内表面温度（K）； dg 钢外护管内表面直径（m）： db 保温材料层外表面直径（m）： L 真空层内对流气流从热表面到冷表面所流经的长 度比； b1~b2 常数，根据实验数据确定；根据哈尔滨工业大学研 究成果，61取0.062，b2取1/3（见《暖通空调》
2006年第2期）。 3真空层辐射换热按下式计算：
2006年第2期）。
Th 保温材料层外表面温度（K）； Tg 钢外护管内表面温度（K）； Ab 保温材料层外表面面积（m²）； Ag 钢外护管内表面面积（m）； Eb 保温材料层外表面黑度，取0.9； g 钢外护管内表面黑度，取0.09； dg 钢外护管内表面直径（m）； di 保温材料层外表面直径（m）。
Lo te Di Dou 1 一 4H In In In 2元入 Do 2元个 Di 2元／ Dw
中: D 采用保温材料的保温层外径（m）。
6.4.3直埋蒸汽管道除向周围土层传热外，还通过土层向地面
Rg= 2元入g Dw
双管敷设直理蒸汽管道的附加热阻计算式，引自《管道与设 备保温》（中国建筑工业出版社，1984年）。
敷设直理蒸汽管道的附加热阻计算式，引自《管道与设 （中国建筑工业出版社，1984年）。 附录B直埋蒸汽管道邻近温度场的计算公式，引自 科洛夫著《热化与热力网》（机械工业出版社，1988年）。
.索科洛夫著《热化与热力网》（机械工业出版社，1988年
7.1.3外护管相当于直埋热水管道，采用无补偿方式敷设可以
7.2.2压力管道的壁厚是
7.2外护管的刚度和稳定性
7.2.2压力管道的壁厚是根据其所需要承压能力计算确定白
管会发生椭圆化变形，变形量的大小与外部荷载和外护管管径天 小及管壁厚度有关。要求外护管的椭圆化变形不能造成其内部保 温结构的破坏，也不得阻碍工作管的轴向移动。同时对最终变形 量加以限制，以免外护管会丧失承受外部荷载的能力。 第7.2.2条的要求为最小壁厚，同时应对其椭圆化变形进行 验算。椭圆化变形过大会超出钢管的弹性变化范围，尤其是车辆 荷载对外护管的瞬时作用（穿越道路时）。当管道覆土1.5m时，
根据附录C对三种荷载工况进行计算，详见表3。
根据附录C对三种荷载工况进行计算，详见表3
从上表计算可知，正常情况下，管道敷设在绿化带或人行 道中，只要能满足表3中工况（1）的管道壁厚，就能保证管 道径向变形率，但当管道穿越道路或敷设在重载车道上时，需 要根据车辆的荷载进行管道壁厚的计算或采取保护措施，也可 参照表3中工况（2）和工况（3）的管道壁厚，以保证管道径 向变形率。
7.3.1土壤腐蚀性分级仅适合于处女地或人类活动较少的地域， 而直理蒸汽管道的土壤环境要么所处城市，要么即将成为城市 由于城镇化的进程及环境的恶化，如轨道交通引起的杂散电流 北方城市使用融雪剂改变了土壤中的盐度、地下污水管渗漏使土 壤成分复杂化等，均导致土壤的腐蚀性大大增强，所以土壤环境 均为重腐蚀环境。 本条文不明确规定使用防腐层的种类。自前国内对于钢质管 道主要有以下防腐层：①石油沥青防腐层；②聚乙烯胶粘带防腐 层；③挤压聚乙烯防腐层；①熔结环氧粉末外防腐层；③煤焦油 瓷漆防腐层；③环氧煤沥青防腐层；③环氧煤沥青冷缠带防腐
层：8橡塑型（RPC）冷缠带防腐层；9纤维缠绕增强玻璃钢防 芮层；（0聚脉防腐层等。 虽未明确规定使用防腐层的种类，但阐明无论选用何种防腐 层均应满足的最基本性能。湿附着力是指经防腐的试件在90℃ 的蒸馏水中浸泡15d后其结合力为一级，或当使用温度不超过 60℃时粘结强度不低于60MPa；耐温性是指该温度下，防腐层 在土壤环境中能够长期保持原有性能；阴极剥离率越低，表明在 窝蚀环境中阴极电流对防腐层破损处破损的扩展越难；电绝缘性 通常可用击穿电压来表征；机械性能指结合力、弯曲性、抗冲 击、抗划痕及抗植物根茎穿透；系统性指防腐层的现场可修 补性
7.3.2参照《城镇供热预制直理蒸汽保温管技术条件》CI/
7.3.3与现行标准的一致
7.3.4第1款根据《埋地钢质管道聚乙烯防腐层》GI
第1款根据《理地钢质管道聚乙烯防腐层》GB/123257 压聚乙烯防腐层的性能指标应符合表4的规定
表4聚乙烯防腐层的性能指标
表5纤维缠绕增强玻璃钢防腐层的性能指标
表6熔结环氧粉末防腐层的性能指标
表7环氧煤沥青防腐层的性能指机
吊装、运输、安装过程要有防破损的保护措施。保温层一般吸水 率较大，为防止进水，要求在安装过程中严格防水，直至保温补 口完成
杂。因此，施工单位应根据具体工程规模、现场条件和施工图编 制合理的施工方案，并按施工排管图尺寸在工厂进行预制加工， 以缩短施工周期
底、电焊罩面，质量能得到保证。 工作管焊接质量对直埋蒸汽管道安全十分重要，一旦出现焊 缝渗漏，将导致管道保温失效。应在检验环节上严格把关，要求 对所有焊缝做100%X射线探伤检验。实践证明，虽然费用高 些，但从保证可靠性来看，是必要和值得的
8.3.1直埋蒸汽管道出现的事故大多是接口处理技术不过关或 施工质量不好而造成的。由于现场条件多变，给接口保温施工带 来了难度，所以本条提出按隐蔽工程要求，强化质量监督，并要 求每道补口都要作施工记录，以备检查。
8.3.3对于硬质复合保温结构，如需将保护垫层粘贴到工作管
的外表面，则要求对工作管外表面进行除锈处理，并
质量应达到St3级，目的是让保护垫层粘贴牢固，以提高耐磨 寿命。
的外护钢管焊缝部位衬垫耐温较高的材料，自的都是为了避免补 口时，对外护钢管施焊损伤耐温较低的保温材料。 8.3.6外护管是接口处防水的主要屏障，并有承受外荷载和传 递应力的要求。因此，对补口外护管的施工提出了严格要求。外 护管要作100%超声波探伤和严密性试验。 外护管补口套管采用对接焊接是为了外护管的应力传递和稳 定性要求。要求多层焊接是为防止穿透性缺陷， 补口段外护管的除锈等级要求与直管段相同，但除锈工艺可 根据现场条件确定，电火花检漏的耐电压水平也与直管段一致， 目的是保证全管线管道的寿命。 外护管的焊接效果直接影响管道保温和防水、抽真空效果， 外护管在工厂焊接完毕后，应进行超声波探伤，以保证焊接 质量。
8.4.1初次抽真空时，外护管内的空气湿度较大，常常伴有冷 凝水，因此对设备提出特殊要求。 8.4.3保持真空度能有效地降低散热损失。
4.1 初次抽真空时，外护管内的空气湿度较大，常常伴
8.4.3保持真空度能有效地降低散热损失。
8.5.3对吹洗压力限制是考虑到安全，对流速规定不低于30m/s
3对吹洗压力限制是考虑到安全，对流速规定不低于30m 结国内经验提出来的，流速过低难以吹洗干净。如吹洗流 30m/s，应增加吹洗次数。
8.6.2为便于检查和维修，规定对补偿器等直埋蒸治
8.6.2为便于检查和维修，规定对补偿器等直理蒸汽管路附件 位置作出标识。对裸露地面的排潮管等易造成烫伤的部件，要求 有标记和防护措施，有利于防惠于未然
9.1.2疏水井、检查井及构筑物内往往积水或潮湿， 并内抽水时，为保证人身安全，并严禁使用潜水泵抽水 若用明火照明，可能造成缺氧使人室息，
9.1.2疏水并、检查并及构筑物内往往积水或潮湿，当有人在
9.1.3直埋蒸汽管道一般在城市内敷设，其地下管网复杂，
9.1.3直埋蒸汽管道一般
往与燃气等管网交叉。因此，当发现并室或构筑物内有异味时， 应进行通风。若通风效果不好，要进行检测是否为可燃或有害气 体，确保安全。
管道运行时低于该流量，管道将会产生“汽水冲击”现象。由于 直埋蒸汽管道疏水工作难度较大，“汽水冲击”现象出现的频率 较架空管道高，因此在运行时，要尽可能避免小流量运行。若无 法避免，应采取相应措施，如双管敷设加运行疏水器或末端排汽 等，必要时停止运行，以保证管道的安全性。
9.2.1本条规定停运“两年”时间的管道，应进行吹扫和水压 试验，“两年”时间的规定是通过实际调查和实际割管检测确定 的。蒸汽管道停运后，因管内潮湿及空气进人，其腐蚀是非常严 重的。为了保证安全，重新运行时应进行吹扫和水压试验，把内 部的氧化层和杂质吹扫掉，并按规定进行水压试验
9.3.5根据排潮管的工作状况，可以判断工作管或外护管是否 产生泄漏。当出现泄漏时，外护管的温度将会高于设计温度，此
时不应继续进行暖管。对于保温层排潮时，虽对外护管寿命有一 定的影响，但相对损失较小DB11T 1304-2015 森林文化基地建设导则，可烘干运行一段时间后再进行补救 处理。通过实际调查发现，此种情况下进行24h暖管对外护管破 坏程度不是很大，24h是个经验数据，是上限
9.4.2记录直埋蒸汽管道外表面温度是指管道最不 的外护管的表面温度，保温层层间温度是指保温材料 度，通过监测，控制其温度不超过设计值
9.4.2记录直埋蒸汽管道外表面温度是指管道最不利点（段） 的外护管的表面温度，保温层层间温度是指保温材料间的界面温 度，通过监测，控制其温度不超过设计值。 9.4.4直埋蒸汽管道属隐蔽地下设施，与架空、地沟管道不同 检查难度较大。为了保证管道的使用寿命和安全运行，本条规定 每两年对管道定期检测一次，要求对工作管和外护管的壁厚、保 温材料性能等进行检测
检查难度较大。为了保证管道的使用寿命和安全运行，本条规定 每两年对管道定期检测一次，要求对工作管和外护管的壁厚、保 温材料性能等进行检测
9.5.3凝结水温度过高，会影响排水管道的安全，因此 凝结水的温度
9.5.4为了防止工作管道内部的氧腐蚀，需要对工作管道内
除氧水或充惰性气体（氮气），如果停运时间较长JB／T 10598-2020 一般用干螺杆空气压缩机.pdf，还需 护管内部充惰性气体（氮气）