标准规范下载简介

GB50176-2016 民用建筑热工设计规范

式中：q 室内单位面积发热量，包括人体显热、照明发热和 设备发热（W/m²）； A一通风空间的面积（m²）。 通风量L可按式（12）来计算。

L = 3600vF

中：一 进风口处的风速（ms），为了控制进风口的阻力， 取值1.0m/s; F一进风口面积（m²）。 将公式（11）和公式.（12）带入公式（10），并整理，可得 以下结果：

只要控制排风口、通风路径的面积不小于进风口面积，就可 以将对应于所需最小风量的通风风速，即通风阻力，控制在合理 范围之内，以确保通风效果

将对应于所需最小风量的通风风速，即通风阻力，控制在合 围之内YD／T 3396-2018 宽带网络接入服务器支持 WLAN 接入的Portal 认证协议技术要求.pdf，以确保通风效果。 2.5在相隔180°的两个朝向设置可开启外窗，可在建筑内 穿堂风，有效改善自然通风效果。条式建筑的大部分房间都

以做到这一点，而点式建筑难以做到这一点。 现在的高层中，由于必不可少的电梯、蔬散楼梯间，使得部 分房间只能在一个朝向上设置可开启外窗，只能依靠单侧进行自 然通风。对于单侧通风，由于不能形成穿堂风，通风窗设在迎风 面、增加可开启窗扇的高度都是改善通风效果的必要措施。 另外，近来研究表明，建筑迎风面体型凹凸变化对单侧通风 的效果有影响，凹口较深及内折的平面形式更有利于单侧通风 立面上的建筑构件可以增强建筑体型的凹凸变化，从而促进自然 通风：设置凹阳台可增强自然通风效果

9.2.1确定需要建筑遮阳的地区。北回归线以南地区

归线成南地区仕夏全口 前后各朝向均有太阳辐射直射，且太阳辐射的散射占太阳总辐射 的比例高于其他地区，门窗洞口既要控制太阳辐射的直射，也要 控制太阳辐射的散射，应在各朝向均采取遮阳措施；北回归线以 北的夏热冬暖地区、温和地区、夏热冬冷地区，只有东、西、南 和水平朝向有太阳辐射的直射，北向的散射辐射占太阳总辐射的 比例较北回归线以南地区小，北向窗口可不采取遮阳措施；寒冷 地区的东、西和水平朝向夏季太阳辐射的直射照度大，东西朝向 上、下午时段和水平朝向的正午时段直射辐射较易通过透光围护 结构进入室内，引起房间过热，应采取遮阳措施。 9.2.2明确活动式建筑遮阳措施的优先作用。遮阳装置可减少 透过建筑透光围护结构的太阳辐射，防止室内过热、降低建筑空 调能耗。遮阳形式划分为：固定式、活动式。国内外实践证明 活动式建筑遮阳与固定式建筑遮阳相比，具有可按太阳辐射条件 的变化调节房间对太阳辐射季节性、时间性需要的特点，提高房 间的光、热环境质量，降低房间的夏季空调负荷和冬季采暖负荷 的作用明显优于固定式建筑遮阳，因此在保证安全的前提下，建 筑遮阳应优先选用活动式建筑遮阳。 9.2.3固定遮阳造价低、维护简单，使用方便。但是，设置固 定遮阳时必须考虑遮阳的效果，且应在保证夏季有效遮阳的后

9.2.2明确活动式建筑遮阳措施的优先作用。遮阳装

时，不会对冬季产生不利影响。 确定固定遮阳的形式除了需要考虑建筑朝向、太阳的高度 角、方位角以外，还必须考虑当地太阳辐射量的大小、遮阳的时 段，并兼顾冬季需求等。

通过计算并统计三种主要固定遮阳形式（水平、垂直、挡 板）在夏至日到秋分日，不同纬度各朝向辐射遮挡的总量后，发 现：南向窗口的水平遮阳、东西向窗口的挡板遮阳，以及北回归 线以南地区的垂直遮阳的对太阳辐射的遮挡作用最大，且对冬季 太阳辐射（北方）的遮挡很少，属于比较适用的遮阳形式。 9.2.4规定建筑遮阳措施不应影响采暖房间冬李的太阳辐射得 热。严寒和寒冷地区、夏热冬冷地区，建筑遮阳应能遮挡夏季太 阳辐射和透过冬季太阳辐射。这些地区建筑室内环境既需要夏李 遮阳文需要冬季日照，建筑门窗洞口的遮阳构件或装置，应具有 按太阳辐射季节性变化调节遮阳效果的作用，般应采取活动式 遮阳装置或采用固定式偏角形白叶遮阳两种措施（图1、图2）： 两种措施都能实现按冬季遮阳系数大、夏李遮阳系数小的要求适 应季节性的变化

图1东西朝向固定式偏角百叶板遮阳示意图

图2采用固定式偏角百叶板的水平遮阳和挡板遮阳示意图

.2.5为了确保遮阳措施在工程上有效实施和保证遮阳构造的 安全性，必须保证建筑遮阳与建筑物一体化设计、同步施工。

安全性，必须保证建筑遮阳与建筑物一体化设计、同步施工。

附录 B热工设计计算参数

B.1建筑材料热物理性能计算参数

本附录基本沿用上一版规范的数据，给出了建筑工程中常用 材料的热物理性能计算参数。同时，考虑到当前我国建筑行业现 状，表中增减了部分材料种类；并结合近年来建材行业的发展和 变化，对部分材料的参数值进行了调整。调整的依据主要是近年 来大量的试验数据，以及相关产品标准。在进行建筑热工设计 时，材料的热物理性能计算参数应按照本表采用，使计算结果具 有可比性、保证热工设计的质量。 建筑用保温材料由于其导热系数小，是建筑的保温、隔热性 能的主要影响因素。为保证设计与实际相接近、安全可靠，有必 要充分考虑实际使用中保温材料受各种因素影响而导致导热系数 发生变化的情况，对保温材料的导热系数值进行修正 当保温材料导热系数的计算值采用修正后的数值时，材料蓄 热系数的计算值宜按照修正后的导热系数值重新计算。

B.2常用保温材料导热系数的修正系数

为了定量化地确定实际使用中材料导热系数的变化，首先需 要确定主要影响因素；其次，是将每个因素对导热系数的影响定 量化；然后，按照材料具体的使用工况，选择不同影响因素并按 照出现的概率进行组合；最终计算得出某种材料在某种特定工况 下的导热系数修正系数值。 对常用保温材料而言，在使用中能够对其导热系数产生影响 的因素主要有：温度、湿度、各种应力作用下的应变（如变形、 开裂），以及材料导热系数随时间的变化等。表B.2中所列示的 修正系数即考虑了上述4种因素对合格产品导热系数的影响

表B.2中，聚苯板、挤塑聚苯板、聚氨酯、酚醛、岩棉、 玻璃棉、泡沫玻璃的修正系数是按照上述方法，通过一系列实验 数据综合确定的。其中，材料导热系数随时间的变化参考了国外 相关标准和资料。表B.2中列举的材料多为当前工程中常用的 保温材料，选择时还尽量顾及材料的不同类别，以便参考。对于 表B.2中没有的材料，当其在前述4种因素的作用下导热系数 变化的差异较大时，尚应通过试验的方法确定。 与原规范中的修正系数值相比，本规范没有考虑施工、建筑 构造等因素的影响。这些因素与具体工程密切相关，且其并未改 变材料的导热系数，而是在影响围护结构的传热系数，故本附录 没有将其纳入考虑的范围

B.3封闭空气间层热阻

本附录表参考了ASHRAE标准中的相关内容，表中数据的 计算和来源可参考原标准中的注释。本表充许在平均温度、温 差、辐射率、空气层厚度每个值之间内插；空气层厚度大于 90mm时，适当的外插也是允许的

附录C热工设计计算公式

C.3.1本规范规定在进行隔热设计时，按照不同的运行工况： 设计指标有不同的限值要求。因此，在进行隔热性能计算时，也 需要区分房间在夏季是否设置了空调系统，据此来确定是自然通 风房间还是空调房间，以选取不同的计算边界条件。

C.4.1非平衡保温是根据不同朝向外墙和屋面单位面积净失 热量相等原理，进行围护结构热工设计的方法。现行相关标准 规定了不同地区采暖建筑围护结构传热系数的限值，但由于传 热系数限值的确定是基于室内外空气温差，所以建筑围护结构 的传热系数限值没有朝向的区分。以外墙为例，不同朝向外墙 以相同的传热系数进行构造设计，虽然能够简化构造设计难 度，但对于太阳能资源丰富的地区，这种方法不利于实现节能 墙体构造的优化。 非平衡保温是指太阳辐射热作用较大的地区，因太阳热作用 随采暖建筑围护结构朝向不同而差异明显，为使不同朝向外墙及 室面传热失热热流密度相等，而对不同朝向外墙及屋面采用了不 同的传热系数。 非平衡保温设计的基本原理如公式（14）～公式（17） 所示：

式中：q一不同朝向外墙与屋面的单位面积传热失热量（W/m²）。 由于tsa·e和tsa·w相差较小，所以为简化设计与墙体建造，两 者取相同的值，即取两者的平均值：tsaew（注：tsaew te+t)。

tsae +tsa.w)。 2

按上式计算可得出不同朝向外墙和屋面非平衡传热系数相 关性。 太阳能资源丰富地区建筑的节能墙体采用非平衡保温设计方 法，有利于降低围护结构内壁面不对称辐射对室内热舒适的 影响。 由于本规范并非是节能标准，因此其实质是对建筑热工性能 的最基本的要求，因此对于“不同朝向保温”问题，本规范侧重 于提供不同朝向保温的热工设计方法。

C.6.3按现行行业标准《建筑门窗玻璃幕墙热工计算

妆优 GJ/T151的要求，门窗或幕墙的各个部件划分示意图见图3。 对于严寒、寒冷地区来说，铝合金窗框在冬季完全不结露 要求过于刻。因此按现行行业标准《建筑门窗玻璃幕墙热工计 算规程》JGJ/T151的要求，将门窗、幕墙各部件分类进行要 求，比较合理。也就是允许框、面板中部及面板边缘区域各部分

图3门窗、幕墙各部件划分示意图

的10%面积出现结露。 可采用二维稳态传热程序计算门窗或幕墙各个框、面板及面 板边缘区域的表面温度场，与露点温度进行比较，确定是否出现 结露。或者计算出框、面板及面板边缘区域的热阻值R，代入公 式（C.6.3），不等式成立，则判断满足结露性能要求，反之不 满足。 一般情况下，窗框更容易出现结露，特别是铝合金窗框，如 果已知窗框的传热系数的大概数值时，可按下列方法简单判断其 是否结露： 1根据窗框的传热系数Kf，计算窗框热阻Rf：

C.8水平遮阳和垂直遮阳的直射辐射透射比

C.9·水平遮阳和垂直遮阳的散射辐射透射比

由于透过遮阳板的散射辐射计算比较复杂，因此，在计 程中可做以下的简化： 水平遮阳板两边无限长； 2 垂直遮阳板两侧板无限长；

3忽略遮阳板间的反射。 水平遮阳板散射辐射透射比计算的几何关系如图4所示：

对于如图4所示水平遮阳板，当不存在水平遮阳构件时，门 窗洞口受到的散射辐射照度为：

Iw = 0. 5I.

Iw= 5:0.5Id 90

两者相比，即可得到水平遮阳的散射辐射的透射比计算 公式。

C.9.2与水平遮阳情况类似，垂直遮阳板散射辐射透射比计算 的儿何关系如图5所示： 与水平遮阳情况类似，当无垂直遮阳构件时，门窗洞口受到 上进白

Iw = 0. 51.]

设置垂直遮阳后，外窗对天穹的“视系数”减少。为了简

图5垂直遮阳板散射辐射透射比计算示意

化计算，这里采用乙BQC（角β）与水平角（180）的比例来反 映天空散射辐射的减少程度。则当有垂直遮阳时，门窗洞口受到 的散射辐射为：

β : 0.5Id 180

与无垂直遮阳时所受散射辐射相比，即可得到散射辐射的透 计算公式。

C.10.1百叶遮阳的遮光部位是白叶系统，百叶系统是由一组 相同形状和特性的板条平行排列成面状的组件。 入射到百叶系统的太阳辐射照度I。由直射辐射照度和散射 辐射照度构成。

Io = I + Id

的透射； 2入射光中的直射辐射部分被百叶板条吸收、反射、透射 后的散射透射； 3入射光中的散射辐射部分被百叶板条吸收、反射、透射 后的散射透射。 计算百叶系统的透射性能时，应考虑板条的光学性能、几何 形状和位置等因素，见图6。

百叶系统中的板条几何形状和位

计算百叶系统的遮阳性能时可采用以下模型和假设： 1百叶板条为漫反射，并可以忽略百叶系统边缘的作用： 2模型单元考虑两个相邻的百叶板条，每个板条分为k等 分段，见图7； 3忽略板条的轻微挠曲和厚度。 当百叶系统的入射侧受到波长为入；的散射辐射时，该散射 富射在百叶板条中间进行反射、透过和吸收后，会有一部分的散 辐射仍然以散射辐射的形式通过白叶系统透射出去，其比例为 dif,dif（入;）；一部分散射辐射被百叶系统反射到外部，其比例为 dif,dif（入;）；还有一部分的散射辐射被百叶系统所吸收，其比例为 Yar(入:)。这三部分有以下关系式。

difdifdif+αdif（=

式中: Tdif,dif(入;) 百叶系统对波长为入；的散射辐射的透射比； Odif, dif (入;) 一一百叶系统对波长为入；的散射辐射的反射率； αdir (入;) 百叶系统对波长为入；的散射辐射的吸收率。

图7模型单元中百叶板条的分割示意

当把百叶板条等分成k段时（图7），则第1

Ef,; = Z[Ef,n · Tb,n +Eb,n · Pb,n]· Fb,n→f,i +Ef.。· Fof,i

第i段的内表面（记为6）：

通过百叶系统透射的散射辐射为：

[Eb.n : Pb,n +Ef,n · Tb,n J. Fb,n+f,r+1 +Ef,。· Fofnt

通过百叶系统反射的散射辐射为

式中: Ia(入:)

Ef,。=Id(;) Eb.k+1 =In(>;） = Q

百叶系统受到外侧入射的波长为入；的散射辐射 一

系统散射辐射对散射辐射的反身

Tdif difr(入,) = Ef,k+1(a,)/Ia(a,)

辐射对散射辐射的反射率为 [Odif,dir(入;) = Eb,。(a;) / Ia(^;)

Pdif,dif (a;) = Eb,o（a;)/Ia(j

C.10.2百叶遮阳受到的直射辐射，一部分是通过百叶系统的 透空部位直接透射的，一部分是经过百叶板条的吸收、透射、反 射后以散射形式透射的。 百叶系统对直射辐射的直接透射量应依据百叶的角度和几何 尺寸，按投射的几何计算方法，当给定直射辐射入射角日时，计 算穿过百叶系统透空部分的直射辐射量，见图8。

对于任何波长入；，百叶板条倾角Φ的直射辐射的透射，可 近似取该条件下的透射光斑面积与百叶计算单元面积的比值，透 射比XD可按本规范附录C第C.8节的方法计算。 C.10.3百叶遮阳对给定入射角Φ，计算百叶系统中直接为1。所 辐射的部分k，见图8

图8百叶板条受到直射辐射的部分

GB／T 51349-2019 林产加工工业职业安全卫生设计标准在人射辐射ID和直接受到辐射部分k之间的角系数为：

9用于计算机算法的百叶遮阳板

这是一个线性方程组，未知数为 Ef,1、Ef,2、Eb1和Eb,2，其 系数和百叶板透过率、反射率等参数也可以根据遮阳板材料

特性得到，因此上述方程组可以简化为下式表示： AX = b

因此上述方程组可以简化为下

结合入射太阳散射辐射参数GB／T 8151.24-2021 锌精矿化学分析方法 第24部分：可溶性锌含量的测定 火焰原子吸收光谱法.pdf，可以得到该遮阳系统对散射辐 射的透过率和反射率以及吸收率。