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JGJ171-2009 三岔双向挤扩灌注桩设计规程.pdf88%。实测与计算值之比的平均值为1.1628，标准差为0.1600， 变异系数为0.1376，具有95%保证率的置信区间为［0.8760， 1,42991。
图7三岔双向挤扩灌注桩极限承载力实测值与式 512.1简化的极限承裁力简值的比值频数分在
Qbk=ZqbikApdo 由式（3）可知单桩总极限侧阻力标准值Qk包含Qssk、Qbsk 和Qbsk3项，因Qbsk占Qsk的比例很小，故可忽略不计。因此， Qk为单桩全部桩身和桩根的总极限侧阻力标准值，其表达式为：
Qsk = uzqskl!
JC／T 2241-2014 预制混凝土检查井5.2桩基竖向抗拨承载力验算
5.2.1 桩基可能呈单桩拔出或者群桩整体拨出两种破坏模式
5.2.1桩基可能呈单桩拔出或者群桩整体拔出两种破坏模式
例1室外大比例尺模型桩竖向抗拔静载试验，桩身直径为 d一0.2m，桩长L=4.7m，承力盘直径为D=0.6m，承力盘位 于密实细砂土层中。桩顶上拔量为18mm时，实测承力盘的抗 拔极限端阻力约为180kN，总抗拔极限阻力大于318kN。如果 全长用直径为0.6m的破裂柱面计算侧阻力，与试验结果很接 近，亦即～7～8。由于承力盘的埋深小于5m，侧阻力均乘以 0.8的修正系数（表1)
以上范围采用 D=0. 6m计算侧阻力
例2北京官厅水库南岸风力发电场，基础采用三岔双向挤 扩灌注桩基础。桩周土层主要为承载力较高的粉土及粉质黏土， 在现场进行了单桩载荷试验，3根为抗拔试桩。桩长22m，桩身 直径700mm，在一9.7m和一19.4m处分别设置了两个承力盘， 直径为1500mm。3根桩（L1、L2、L3）在上拔荷载为2000kN 时的桩顶上拔量分别为9.23mm、9.10mm和9.86mm。其土上拨 荷载一桩顶上拔量曲线无陡降段，最后几级基本呈直线，经两种 方法外推其抗拨极限承载力接近于试验外推值。由于试验最后一 级的实际桩顶上拔量偏小，用双曲线外推的抗拔极限承载力也偏 小(表2)。
表2外推的抗拔极限承载力与估算结果比较
例3天津宁发花园东苑工程中进行了3根三岔双向挤扩灌 注桩的抗拨静载试验，桩周主要为粉质黏土，处于可塑到流塑状 态。分别编号为Tl，T2和T3。桩长25.5m，桩身直径650mm， 在一16.5m设置~个承力岔，在一20m和一24m处分别设置了 两个承力盘，设计盘径为1400mm，混凝土强度等级为C25。试 验外推结果与估算结果见表3，其中考虑桩的自重及三个承力盘 与其围的土体自重为482kN时，计算结果更符合抗拨极限承 载力试验外推值，
表3抗拔极限承载力比较
5.3单桩水平承载力计算
5.3.1影响三岔双向挤扩灌注桩水平承载力的因素除桩的抗弯 强度（它取决于桩身截面尺寸、承力盘或承力岔的位置与尺寸、 配筋情况及混凝土强度等）、桩顶允许位移和地基卡的物理力学 性能外，还有桩顶嵌固情况、承力盘（岔）与桩端的约束情况、 桩顶竖向荷载的大小以及承台的底面阻力和侧面抗力等。三岔双 向挤扩灌注桩是带有一个或多个扩径体的变截面桩，要按某一种 分析计算法较准确地确定其单桩水平承载力是困难的，故对于承 受水平荷载较大的设计等级为甲级的三岔双向挤扩灌注桩基，应
按水平静载试验确定其单桩水平承载力特征值。 根据设计要求，三岔双向挤扩灌注桩的水平静载试验可进行 桩顶自由的单桩试验，加竖向荷载的单桩试验及带承台的单桩或 多桩试验等。
表4泥浆护壁成孔三岔双向挤扩灌注桩桩身受压承载力计算与试验结果
注：1同一组试桩相同的情况，仅列出一根试桩的数
注：1同一组试桩相同的情况，仅列出一根试桩的数据！
2泥浆护壁成孔含正循环钻成孔、反循环钻成孔及旋挖（钻斗钻）成孔
表5干作业成孔三岔双向挤扩灌注桩桩身受压承载力计算与试验结果
注：于作业成孔含长螺旋钻成孔和旋挖（钻斗钻）成孔。
V≤ 0. 25f.A,
G表G.0.2中最大值，即qBk=qk=3300kPa；桩身混凝土强度 等级取最低值，即C25，f。=11900kPa。以下按相应于5种承力 盘（岔）设计直径的最大和最小承力盘高度的情况列表6和表7 进行抗剪验算。 1）承力盘抗剪验算 表6承力盘抗剪验算
承力盘（岔）抗剪验算结果表明，当主 桩身设计直径d、承力盘（岔）设计直径I 的规定时，可不进行承力盘（岔）的抗剪骑 2抗冲切验算 吉林大学钱永梅（2002）在博士学位计 的承力盘（相当于三岔双向挤扩灌注桩的为 题，主要论点如下： 1）基本假定 ①承力盘冲切破坏形态类似于斜拉码 坏，其所形成的圆台斜裂面与水平面大致成 45°倾角，是一种脆性破坏，如图8所示 ②桩顶外荷载属于轴心作用荷载； ③承力盘下的土为均质各问同性的。 2）冲切理论分析 参考混凝土独立基础冲切破坏理论，为 力盘在承受桩顶传来的荷载时，如果沿桩眉 边的承力盘高度不够，就会发生如图8所才 的由于冲切承载力不足的截面，呈圆台斜 面破坏，为了保证不发生冲切破坏，必须值 冲切面以外的地基反力所产生的冲切力F 不超过冲切面处混凝土的抗冲切能力，如图 8所示。 根据上述理论，承力盘高度需满足如门
根据上述理论，承力盘高度需满足如下条件
FL ≤ 0. 7ft: Lm ho
式（12）中采用承力盘公称直径以考冲切破坏的不利情 况，需要说明的是，式（12）是参考钱永梅博士学位论文中第 4.2章式（7）并最终经本规程编制组修正后得出的。 表8按相应于5种承力盘公称直径的最大和最小桩身设计直 径与承力盘高度的情况列表进行抗冲切验算。验算时gBk取最大 值，即qBk3300kPa；身混凝土强度等级敢最低值，即C25， f,=1270kPa。 承力盘抗冲切验算结果表明，当三岔双向挤扩灌注桩的桩身 设计直径d、承力盘公称直径D。和高度h符合附录C的规定时， 可不进行承力盘的抗冲切验算，进而也可推断可不进行承力岔的
表8承力盘抗冲切验算
5.5.2三岔双向挤扩灌注桩基是一种变截面灌注桩基础，其荷 载传递规律和沉降机理均不同于等截面灌注桩基础。鉴于其荷载 传递和沉降机理的复杂性，自前还不足以提出理论严密而文简便 易行的计算方法，只能采取以现行计算方法为基本依据，再根据 工程实践经验加以修正的办法来确定变截面灌注桩基的沉降量。 理论研究与工程实践证明，三岔双向挤扩灌注桩独特的施工工 艺和荷载传递规律决定其沉降必然小手等截面灌注桩基础的沉降： 1三岔双向挤扩灌注桩的荷载大部分通过承力盘的底面传 递给各持力土层，而各承力盘持力土层的压缩性均很低。 2由于三岔双缸双向液压挤扩装置的水平向强力挤压，各 承力盘腔底面土体明显压密，这有利于减小承力盘的沉降。 3承力盘腔的底面是向桩孔倾斜的坡面，水平倾斜角为 35°，这就使得钻孔泥渣无法存留，从而保证从受荷一开始承力 盘的支承刚度就能得以发挥；而底承力盘下面“桩根”的存在， 更可消除钻孔泥浆沉淀对沉降的影响，因此沉降很小。 4三岔双尚挤扩灌注桩的桩周应力和承力盘下端土中的应 力收敛较快，桩距较大，这就使得桩间士中的桩周应力互不重
表9三岔双向挤扩灌注桩工程实测沉降资料
表9中等截面灌注桩基础的相关性是指与岔双向挤扩灌注 进的地质条件类似和竖向抗压承载力相同的条件。以武汉伟业大 夏三岔挤扩灌注桩基础为例，观测天数为302d，实测沉降速率 已小于0.01mm/d，表示沉降已稳定。武汉地区的工程实践表 明，类似于伟业大厦的工程条件，若采用直径为620mm的等截 面灌注桩，则桩长需40m左右，并且桩端要入岩，其桩基础最 终沉降量将达到20～~30mm。 由此可见，本规程第5.5.2条是一种简化方法。其主要优点 是：与现行有关规范保持一致，并最大限度地利用了行业标准 《建筑桩基技术规范》JG94的成果；本规程建议的方法对于设 计人员来说十分熟悉，便于操作；同时基本符合三岔双尚挤扩灌 注桩基础的沉降规律。
5.5.3关于三岔双向挤扩灌注桩的桩身压缩量计算，本规利
1顶承力盘平面以上身的应力较高，桩顶荷载经过顶承 力盘分担以后，项承力盘平面以下桩身的应力大大减小，因此顶 承力盘平面以下桩身的压缩量较小： 2顶承力盘平面以下各段桩身的轴力和桩身应力很难确定 因此难以准确计算它们的压缩量； 3桩身的压缩是弹性变形，在结构封顶后即基本完成，对 建筑物后期的沉降，特别是不均匀沉降不产生明显影响，因此， 即使忽略微量的桩身压缩变形，也不会影响建筑物的沉降分析 结果。
5.5.4基于沉降观测的重要性和必要性，本条规定设
6.1.1现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量
6.2.3本条强调当有本地区相近条件的对比验证资料时，高应 变法可作为单桩竖向抗压承载力的验收检测的补充。
变法可作为单桩竖向抗压承载力的验收检测的补充
三岔双缸双向液压挤扩装置是通过液压动力推动与双向油缸 相连的内外活塞杆作大小相等方向相反的位移，带动三对等长挤 扩臂在桩身孔壁的设计部位土体中扩展和回收以形成承力岔腔或 承力盘腔的机械设备。 该装置在挤扩时上下挤扩臂表面与土体紧密接触，以夹角为 120°三方向水平挤压土体，使盘（岔）腔上下土体受到均衡压 力，土体扰动小，加之挤护臂外表面呈圆弧状，挤扩空腔顶壁王 本不易塌，盘（岔）腔成型效果好；此外，挤扩装置能准确与 桩孔轴心对中。
附录C三岔双缸双向液压挤扩装置
表中列出已研制开发出的5种型号兰岔双缸双向液压挤扩装 置的主要技术参数。表中承力盘（岔）的公称直径是指对应于挤 扩装置上下挤扩臂的夹角为70°时所形成的挤扩盘（岔）腔 直径。 考虑到承力盘（岔）的竖向部面形状的特点和保证一定的承 载安全度，承力盘（岔）设计直径略小于承力盘（岔）公称 直径。 三岔双向挤扩灌注桩的扩径率和扩大率列于表10
表10三岔双向挤扩灌注桩的扩径率和扩大率
由表10可知三岔双向挤扩灌注桩的扩径率工为1.70～ 2.58，扩径率Ⅱ为1.58～2.38，扩大率为1.51～4.64。扩径率 和扩天率的大小直接影响单桩总极限盘端阻力和单桩竖向抗压极 限承载力的大小。因此，合理地选择三岔双向挤扩灌注桩的尺寸 参数也是很重要的。 需要说明的是，本规程表C中三岔双缸双向液压挤扩装置 主要技术参数表是根据现行设备型号汇编而成。今后根据实际工 程需要，设备型号将会增加和变动。
附录 D承力盘腔直径检测器
D承力盘腔直径检测者
注：表中承力盘腔直径与落差的关系值在使用前应检查测定，才能保证量测准确。
附录E三岔双向挤扩灌注桩主要参数
计算承力盘和承力岔的工程量时应按表E中承力盘和承力 岔的公称体积VB和Vb取值。 承力盘公称体积VB可按下式计算：
+Da &h VBg=2.元 + 4
附录 F 单桩竖向抗压静载试验
F.1.1单桩抗压静载试验是公认的检测基桩竖向抗压承载力最 直观、最可靠的传统方法。本规程对惯用的维持荷载法作出技术 规定。 F.1.2对于三岔双向挤扩灌注桩的内力测试，可测定分层侧阻 力、盘端阻力、岔端阻力和桩端阻力或桩身截面的位移量。 F.1.3本条明确规定为设计提供依据的静载试验宜加载至破 坏，即试验应进行到能判定单桩极限承载力为止JT／T 1108.2-2017 公路路域植被恢复材料 第2部分：辅助材料， F.1.4本条规定的目的在于要保证工程桩有足够的安全储备。
F.2仪器设备及其安装
F.3.1本条是为使试桩具有代表性而提出的。 F.3.3本条是为保证静载试验能顺利进行而提出的。 F.3.6本条第1款规定三岔双向挤扩灌注桩总沉降量超过承力 盘设计直径的5%可终止加载，是根据三岔双向挤扩灌注桩承载 特性并经大量试桩的数据分析得出的
F.3.1本条是为使试桩具有代表性而提出的。
综合判定。 第F.5.1～F.5.3条的规定是基于上述结果得出的。 综合判定。 106
F.5.7为现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》
2003第4.4.4条的强制性规定
附录G三岔双向挤扩灌注桩的极限侧
G.0.1和表G.0.2中的值未区分十作业成孔和泥浆护壁成孔 统一按泥浆护壁成孔取值，这样对十作业成孔的三岔双向挤扩灌 注桩更偏于安全，待今后积累更多的于作业成孔三岔双向挤扩灌 注桩试验资料后，在进行本规程修订时再适当调整取值范围JTG／T 3310-2019 公路工程混凝土结构耐久性设计规范，