标准规范下载简介
DG／TJ08-56-2019 建筑幕墙工程技术标准（附条文说明）.pdf本节规定了各类型幕墙竣工验收时应具备的技术资料以及应达到的安装质量要求。须检 查的“其他质量保证资料”是本节中未提及的与工程质量相关的资料，如经业主或监理签字 的技术变更单等
26.1.1为了使幕墙在使用过程中达到和保持设计要求的功能，确保安全，规定承建方应向业主提 供《幕墙使用维护说明书》，作为工程竣工交付内容的组成部分，指导幕墙的使用和维护。 26.1.2幕墙交付使用前，幕墙承建方应对业主方作使用技能培训。 26.1.4幕墙交付使用后，业主（或物业）应根据《幕墙使用维护说明书》的相关要求制定幕墙 的维护、保养制度与计划。 26.1.9业主（或物业）应及时做好日常检查、维护记录，收集整理检测和幕墙维修、改造资料， 建立幕墙使用全过程的档案资料
26.2.1幕墙在使用过程中定期检查和维护很重要，本条对此作了明确的规定，特别是幕墙使用十 后。根据上海市《关于开展本市既有玻璃幕墙建筑专项整治工作的通知》沪建交联[2006]553 号文件规定，对使用十年的幕墙进行检查作为本市对既有幕墙日常管理的工作内容之一。 拉杆或拉索结构的幕墙工程随时间推移会产生拉力损失。为了保证这类幕墙的性能稳定和使 用安全，拉杆或拉索幕墙在工程竣工验收后六个月时，必须进行一次全面的拉力检查和调整，以 后每三年检香一次。
JC／T 2439-2018 建筑装饰用烤瓷铝板附录B幕墙光反射环境评价方法
B.2光反射环境影响的评价方法
注：1太阳方位角，在不同地理坐标处，数值稍有
2表中时间为真太阳时，与“北京时间”稍有误差
太阳方位角，在不同地理坐标处，数值稍有误差 表中时间为直太阳时，与“北京时间”稍有误差
D.3槽式预埋件设计与构造
3本节内谷主安参限欧洲1A TR047的2015版本，涉及抗震及平行于钢槽剪力 乍用的内容主要参照美国ICC标准AC232的2015版本。结合中国相关标准的要求和工程 使用习惯，略有调整。
二、基本条件和相关因素
根据设计经验和相关槽式预埋件设计软件的使用经验，本工程拟采用2个锚筋的槽式 预埋件产品，产品详细信息如下：
槽式预埋件内力计算（受
1、T型螺栓受拉计算：共2个T型螺栓，螺栓所受拉力设计值Na=5kN。 2、锚筋受拉计算： 根据本工程条件，可按荷载居于2个锚筋正中进行计算。拉力沿集中力影响范围按线 性分配。由公式D.3.8求得拉力作用对槽式预理件的影响长度： l; = 13·19.05 .s0.5 = 13·331250.05 .2500.5 = 345mm> s 得锚筋受力示意图如下：
得锚筋受力示意图如下：
按附录D图D.3.6，锚筋1和锚筋2的受力影响高度A1=A2=220/345=0.63.得权重系 数k=1/ (0.63+0.63)=0.793 锚筋1分配到的拉力：Ned.1=0.793·0.63·10=5kN 锚筋2分配到的拉力：Nd,2=0.793·0.63·10=5kN 3、T型螺栓受拉时引起槽式预理件产生整体受弯，该弯矩设计值M，可假定槽式 预理件是以锚筋为支点的简支梁进行计算。按本题图示得该弯矩设计值： Ma = 5× 0.075 = 0.375kN ·m
四、槽式预埋件内力计算（受剪内力）
Nrkp = k2 : feu.k : A
注：其中ki取7.9·αch,N，而αch,N= (ef)0.15= (1 180 相邻锚筋间距影响系数VWch.s.N可按下式计算：
NRk.e = NRke Veh.s.NVehe.N Veh.e.Ny
ch,e,N （150/215）0.5=0.835 Cer,N
其中cl为槽式预理件的边距，取150mm；临界边距ccr.N=0.5scr.N=430/2=215mm 混凝土基材边角影响系数ch.c.N可按下式计算，本题C2为无穷大，该系数取1.0:
C2 ch,e.N ≤1. 0
表层混凝土因密集配筋的影响系数Re.N：有效埋深he>100mm，按标准取
Vre,=1.0; 综合以上系数，单根锚筋发生混凝土锥体破坏受拉承载力标准值：
1、安装过程中混凝土劈裂破坏不会发生：因为本工程满足产品供应认证报告上给出的 最小边距Cmin=50，最小间距Smin=100，混凝土基材最小厚度hmin=125和最小配筋等要求。 2、荷载条件下混凝土劈裂破坏验算，按D.3.20条计算：
=min(48.2;43.2] =43.2kN
混凝土基材边缘距离影响系数s按下式计算：
Vche,N =（150/318）0.5=0.687 C
其中C1为槽式预埋件边距，取150mm；临界边距cer学=318mm 混凝土基材边角影响系数业按下式计算
Vch,c,N Lo ≤1.0，因C2=80，该系数取1.0
V..w = 1. 0
W.. = 1. 0
基材厚度影响系数业。，按下式计算，其中查产品供应认证报告hi=125mm:
Yhsn = (h / hin) =(200/125)2/3= 1.37
该基材厚度影响系数应不大于下列二者的较大值，且不大于2.0（其中，查前面的计算 Cer.=215mm,hai=125mm):
her + Cer.N 2/ 3 106+215 Vh,sp≤max hmin max(1; 1.87) 125
多剪承载能力极限状态计算二（混凝土剪撬破坏
槽式预埋件单根锚筋上没有设置附加钢筋，混凝土剪撬破坏承载力标准值按下式计 算：
Vx.cp=kg:NRk.e=2.0×28.4=56.8kN
VRk.e = VRk,cych,s.y·ch,e,ych.hyVch.90,yre,
式中：Vk.c为单根锚筋（取左边锚筋进行验算）受剪时，混凝土理想边缘破坏承载力标准 值，按下式计算：
/xk.c = ki2 :/fcu.k · c% = 7.5 .0.9 ./30 .1504/3 = 29.4kN
其中系数k12=7.5×0.9（7.5取自相关认证报告，0.9为混凝土强度的转换系数）， C1=150mm。没有认证报告时，可取k12=4.1。 里.h为相邻锚筋间的影响系数，按下式计算：
ech, s. 0.667 250 10 + 683 10
其中：S,=250mm；Ser.V=4c+2bch=683mm。V.为临界距离scr.w内某个相邻锚筋所 承受的剪力，取10kN；V。为指定验算的锚筋所承受的剪力荷载，取10kN。 里h为混凝土基材边角影响系数，可按下式计算：
（h.=2c，+2h.。=300+62=362mm），该系数按下式计算：
Wch,e,y V ≤1.0
h 200 ch, h,V = 0.743 her 362
re,为混凝土构件内钢筋对承载力的影响系数，本工程按开裂混凝土，边缘有 箍筋，箍筋间距较密，且预埋槽高度hch小于40mm，取re,=1.2。 综合以上系数，混凝土边缘破坏受剪承载力标准值：
VRk.c = V.eVch.s.yVch.c.ych.hyVch.90.yVre
剪复合验算一（T型螺栓钢材破坏），按公式D
Ne Ve N Rd.s VRd.s =0.062+0.2052<1.0满足要求
N V N Rd.s VRd.s =0.062+0.2052<1.0满足要求
Ne k13 Vet.y k13 Ve.. 卷边验算： Nrd.s.! ≤
本工程VRd.s,y=26.3KN>NRd.s.1=19.4KN，根据D.3.30条，取k13=1.0，上式结果为 (0.257)°+(0.38)°<(1.00.206),满足要求
Meh k13 k13 Vet.x 受弯验算： Mrd.s.flex ≤ V rd.s,l.y Vrd.s.l.x
剪复合验算四（混凝土破坏模式），按公式D.3
即（0.272）1.5+（0.858）1.5+0=0.141+0.794=0.935<1.0，满足要求
Ned Ved.y Vrd.x ≤ 1. 0
十四、构造要求核对 1、混凝土基材的厚度200mm，满足D.3.31条的构造要求； 2、槽式预埋件的有效锚固深度为106mm>90mm，满足标准要求； 3、相邻锚筋间距为250mm，不小于100mm，不大于250mm，满足要求； 4、槽式预埋件与混凝土构件的边距为150mm，大于50mm，符合产品供应给出的最小 边距Cmin=50mm，满足要求。
D.4板槽预埋件设计与构造
单颗螺栓承受的剪应力为： T=0.5V/Ae=95.74MPa 符合连接螺栓承载能力极 2.埋板计算： 埋板承受剪力为：V=30kN 埋板承受拉力为：N=30kN 2.1埋筋面积计算 按照本规范D.2条计算埋 Fy×(e1 +)+ Fx×e3 =30kM 02 + ( 02 = 0.552< 1 ftu fty 根据本规范D.4及表D.4.2的规定，12mm厚埋板承受最大拉应力为45kN大于实际埋板承 受荷载N=30kN，符合埋板承载能力极限要求。 5后置埋件设计与构造 某办公建筑选用玻璃幕墙，幕墙与主体结构的连接采用后补理件形式。混凝土等级为 C30，梁截面厚度为200mm，梁高600mm。拟采用后补埋件，以承受幕墙传来的荷载。已知 最终作用于锚板上的拉力设计值N=20kN，剪力设计值V=10kN，弯矩5kNM。试进行后锚固 的设计 二、 基本条件和相关因素 根据设计经验和幕墙锚栓使用要求，锚板拟采用四颗22×100M16/60后扩底锚栓，有 效锚固深度100mm，钻孔直径22mm，外露螺杆直径16mm，最大被锚固物厚度60mm。采用 2×2对称布置，锚栓间距均为200mm，锚板尺寸300mm×300mm。 设计值（荷载分项安全系数已经考虑在内） *已包含荷载分项安全系数 据软件有限元分析，得出各颗锚栓的受力情况： NRd,s NRk,s YRs,N NRks=fakAs=400KN/mm2.157mm2=62.8kN NRk.c NRd.c= YRc.N NRk.c = 7.0/feu,che5 = 7.0V30 .1001.5=38.34kN Ac.N = (1.5her+200+1.5he)2=250,000 mm2 NRk,c NRd,c = YRc,N DB63／T 1952-2021 水文设施工程质量评定规范.pdf（3）混凝土边缘破坏 VRk,c VRd,c 例：下图为单支座多跨铰接梁示意图，均布荷载q=1.5N/mm，梁为120×60×3铝合金 方管，惯性矩I=1973052mm，求该梁的弯矩、挠度及支座反力。 Ro= qL 一 1.5×4000 = 3000 N 2 2 qL? 1.5× 40002 Mo = =3000000N.mm 8 8 5qL* 5×1.5×4000* dfo = = 36.2 mm 384EI 384×70000×1973025 图中：a=500mmL=4000mm 则:a/L= 500/4000 =0.125 下图为用Sap2000验算的结果： 跨度4000mm简支梁的支座反力和跨中弯矩与 NB／T 35111-2018 水电工程渣场设计规范下图为用Sap2000验算的结果！