标准规范下载简介
DB29-1-2013天津市居住建筑节能设计标准.pdf1本款是强制性条款。东、西向外窗，特别是西向外窗是夏李遮阳的重点部位，设置在 窗口上沿的水平遮阳对东、西外窗遮阳作用不好，设置挡板式遮阳遮阳效果较好，其中展开或 关闭后可以遮住窗户正面的活动式外遮阳是最佳的选择。冬、夏两季透过窗户进入室内的太阳 福射对降低建筑能耗和保证室内环境的舒适性所起的作用是截然相反的，所以设置活动式的外
遮阳更加合理。虽然造价比一般固定外遮阳（如窗口上部的外挑板等）高，但遮阳效果好，最 能兼顾冬夏，应当鼓励使用。因此在有条件的情况下，应首先选用外遮阳设施。对于高层住宅， 则要考虑安全性、耐久性和易维修性，推荐采用固定框架的卷帘式活动外遮阳制品。外遮阳装 置的结构和机电设计、施工安装、工程验收应执行现行行业标准《建筑遮阳工程技术规范》 JGJ237的规定，设计、施工和验收应与建筑工程同步进行。 东西向的封闭阳台，在夏季由于强大的温室效应，会在阳台内聚集很大的热能。不论阳台 与室内有无门窗与隔墙都会增加室内空调能耗，同时阳台的顶板、栏板即使作为固定遮阳设施 也难满足遮阳的需要。因此，封闭阳台的外窗也同普通外窗一样，需要同样的遮阳措施。如果 封闭阳台外侧不好设置的话，可以选择中置遮阳产品。对于中置遮阳产品，有其窗户和遮阳设 施一体化、设在玻璃内的百叶不宜被室外空气污染和损坏的优点，但因存在遮阳百叶吸收的太 阳辐射热有一部分仍然散入室内的缺点，阻挡太阳辐射热的效果不如外遮阳。考虑到非主要房 间（厨房、厕所等）一般不设置空调设施，太阳辐射对空调能耗的影响不大，对其不做要求。 2居住建筑的南向的房间大都是起居室、主卧室，常常开设比较大的窗户，夏季透过窗户 进入室内的太阳辐射热构成了空调负荷的主要部分。在南窗的上部设置水平外遮阳夏季可以减 少太阳辐射热进入室内，冬季由于太阳高度角比较小，对进入室内的太阳辐射影响不大。因此， 看条件最好在南窗记 遮阳装置
4.4.2本条是强制性条文。
夏季李，通过窗口进入室内的太阳辐射热成为空调降温的负荷，因此，为减少进入室内的太 阳辐射，降低空调能耗，当东西向某一开间的开窗面积较大时，外窗综合遮阳系数不应大于限 值。 当设置了活动外遮阳装置时，虽然展开或关闭后可以全部遮蔽窗户合肥市民用建筑楼面保温隔声工程技术要求（合肥市城乡建设委员会2018年12月），但遮阳板的透射比会 影响外遮阳系数SD，因此对外窗的综合遮阳系数SC有所限制，才能保证夏季的遮阳要求。对 于没有设置活动外遮阳的东、西向外窗（例如厨卫等非主要房间），如果该开间窗墙面积比大 于0.3，则应通过计算确定外窗的综合遮阳系数，判断是否符合限值要求。 4.4.3围护结构的隔热设计是建筑物夏季防热设计的重要组成部分，采用重质材料作为屋面 和外墙中的结构层，能提高其隔热性能，推退内其内表面温度最高值出现的时间，对降低空调 能耗和提高室内热舒适性均有利。根据目前我市居住建筑的大多数构造做法已能使屋面、外墙
影响外遮阳系数SD，因此对外窗的综合遮阳系数SC有所限制，才能保证夏季的遮阳要求。对 于没有设置活动外遮阳的东、西向外窗（例如厨卫等非主要房间），如果该开间窗墙面积比大 于0.3，则应通过计算确定外窗的综合遮阳系数，判断是否符合限值要求。 4.4.3围护结构的隔热设计是建筑物夏季防热设计的重要组成部分，采用重质材料作为屋面 和外墙中的结构层，能提高其隔热性能，推退内其内表面温度最高值出现的时间，对降低空调 能耗和提高室内热舒适性均有利。根据目前我市居住建筑的大多数构造做法已能使屋面、外墙 具有较好的热惰性，故本标准不再要求对轻质结构热惰性指标进行验算，以简化设计。 当建筑的外墙和屋面采用钢丝网架混凝土复合板结构时，根据《民用建筑热工设计规范》
1采用浅色饰面材料的围护结构外墙面，在夏季有太阳直射时，能反射较多的太阳辐射 热，从而能降低空调时的得热量和自然通风时的内表面温度，当无太阳直射时，它又能把围护 结构内部在白天所积蓄的太阳辐射热较快地向外天空辐射出去，因此，无论是对降低空调耗电 量还是对改善无空调时的室内热环境都有重要意义。采用浅色饰面外表面建筑物会对冬季获得 太阳辐射热能有所影响，但两者权衡比较，突出矛盾仍是夏季。 2水平屋顶的日照时间最长，太阳辐射照度最大，由屋顶传给屋内的热量最多，是建筑 物夏季的最不利朝向。种植屋面是解决屋顶防热问题非常有效的方法，它的内表面温度低且 夜稳定。当然绿化屋顶在结构设计上要采取一些特别的措施。 3一般住宅结构体系按照冬季采暖节能要求确定的围护结构传热系数限值，基本可以满 足夏季的防热要求。但钢结构等体系的外墙须做轻体结构，其东西向外墙的内表面温度容易超 标，采用设置通风间层的措施比较容易达到改善室内热环境和节能的目的， 4落叶的乔木是非常好的遮阳装置，大多数乔木的树叶随气温的升高而萌发、繁茂，又 随气温降低而调落，这正起到了夏季开启遮阳冬季收起遮阳的作用。但树木绿化遮阳对层数较 少的建筑比较适合，对高层建筑物起到的作用有限
4.5围护结构热工性能的权衡判断
4.5.1关于直接判定建筑节能热工性能的规定，为了减少设计人员的工作量，提出了可以不 进行建筑物耗热量指标计算的判定条件。 4.5.2关于权衡判断判定建筑节能热工性能的规定，提出了以满足建筑物耗热量指标限值为 判定条件。
4.5.3本条是强制性条文
4.5.6外墙和封闭阳台非透明部分传热系数的修正系数主要是考虑太阳辐射对外墙传热的影
外墙设置了保温层之后，其主断面上的保温性能一股都很好，通过主断面流到室外的热量 比较小，与此同时通过梁、柱、窗口周边的热桥流到室外的热量在总热量中的比例越来越大， 因此一定要用外墙平均传热系数来计算通过墙的传热量。由于外墙上可能出现的热桥情况非常 复杂，沿用以前标准的面积加权法不能准确地计算，因此在附录B中引入了一种基于二维传 热的计算方法，这与现行ISO标准是一致的。 附录B中引入的基于二维传热的计算方法比以前标准规定的面积加权计算方法复杂得多 但这是为了提高居住建筑的节能设计水平不得不付出的一个代价。 对于天津地区居住建筑大量使用各类型的保温墙体，如果窗口等节点处理得比较合理，其 热桥的影响可以控制在一个相对较小的范围。为了简化计算方便设计，针对各类型的保温墙体 附录B中也规定了修正系数，墙体的平均传热系数可以用主断面传热系数乘以修正系数来计 算，避免复杂的线传热系数计算。 遇到楼梯间时，计算楼梯间的外墙传热，不再计算房间与楼梯间的隔墙传热。计算楼梯间 外墙传热，从理论上讲室内温度应取采暖设计温度（采暖楼梯间）或楼梯间自然热平衡温度（非 采暖楼梯间），比较复杂。为简化计算起见，统一规定为直接取12℃。封闭外走廊、阳台与房 间之间有隔墙及门窗时封闭阳台也按此处理。如阳台与房间之间无隔墙及门窗时，按阳台作为
所联通房间一部分计算。
4.5.7屋面传热系数的修正系数主要是考虑太阳辐射
与外墙相比，屋面上出现热桥的可能性要小的多。因此，如果确有明显的热桥，同样用附 录B中的计算方法计算屋面的平均传热系数，如无明显的热桥，则屋面的平均传热系数就等 于屋面主断面的传热系数。
定透过外窗、外的透明部分进入室内的太阳辐射得热。 式（4.5.9）与以前标准的引进太阳辐射修正系数计算外门、窗的传热有很大的不同，比以 前的计算要复杂很多，之所以引入复杂的计算，是因为这些年来玻璃工业取得了长足的发展 玻璃的种类非常多。透过玻璃的太阳辐射得热不一定与玻璃的传热系数密切相关，因此用传热 系数乘以一个系数修正太阳辐射得热的影响误差比较大。引入分开计算室内外温差传热和透明 部分的太阳辐射得热这种复杂的方法也是为了提高居住建筑的节能设计水平不得不付出的 个代价。 对于标准尺寸（1500mm×1500mm左右）的PVC塑钢窗或木窗，窗框比可取0.30，太阳辐 射修正系数Cci=0.87×0.7×0.7×SC×SD=0.43×SC×SD。 对于标准尺寸（1500mmX1500mm左右）的无外遮阳的铝合金窗，窗框比可取0.20，太阳辐 射修正系数C/=0.87×0.7×0.8×SC×SD=0.49×SC×SD。 无透明部分的外门太阳辐射修正系数Cmc取值0。
5供暖、通风和空气调节节能设讠
5.1.4建筑采用连续供暖能够提供
散热器恒温阀、热力入口控制、供热量控制装置如气候补偿控制等）的条件下，连续供暖可以 使得供热系统的热源参数、热媒流量等实现按需供应和分配，不需要采用间歇式供暖的热负荷 附加，并可降低热源的装机容量，提高了热源效率，减少了能源的浪费
5. 1.5本条是强制性条文。
建设节约型社会已成为全社会的责任和行动，用高品位的电能直接转换为低品位的热能进 行供暖，热效率低，是不合适的。同时必须指出，“火电”并非清洁能源。在发电过程中，不 对大气环境造成严重污染；而且，还产生大量温室气体（CO2），对保护地球、抑制全球气候
5.1.6空气源热泵机组具有供冷和供热功能，居住建筑在设计空气源热泵机组作为热、冷源 时，应符合在不具备5.1.3条中集中供暖热源的夏热冬冷地区冬季供热。在寒冷地区具备集中 供热热源且该热源在未运行时需要提前或延长供暖的情况下仅作为补充热源使用。 天津位于寒冷地区，冬季室外温度过低会降低机组制热量；因此必须计算机组的COP值。 当冷热风机组供暖期室外平均温度工况的制热COP低于1.8时，冷热水机组COP低于2.0时失 去节能上的优势不应在冬季采用
本条根据行业标准和地方标准的有关技术文件整理。根据《中华人民共和国节约能源法》 的规定，新建建筑和既有建筑的节能改造应按照规定安装热量计量装置。在锅炉房和热力站（包 括换热站和混水站）的计量仪表分为两类：一类为贸易结算用表，用于产热方与购热方贸易结 算的热量计量。另一类为企业管理用热量测量装置，用于计算锅炉燃烧效率、统计输出能耗 结合楼栋计量计算管网热损失等等，此处的测量装置不作为热量结算。以户或楼栋作为其供热 耗热量的贸易结算点，是反映了楼栋及楼栋内各个用户的真实热量消耗，从而可以准确、合理 的计量。天津市新建住宅集中供热应采用直接计量方式。对于其他居住建筑及改造项目，可采 用间接计量方式。热计量装置及其设置，指热量表的选择、检定、安装位置，热计量方式的确 定等，应按相关行业和天津市地方标准的具体要求和规定执行。
5.1.8本条是强制性条文
应设置室温自动调控装置的规定仅限于室内主要供暖空调设施。对于作为值班供暖的散热 器、辐射供暖地面等，因其常设置在高大空间内，自力式温控阀位置不能正确反映室温，难以 在代表性的部位设置温度传感器，且独立运行时室温较低对节能影响不大，与空调联合运行时 室温可由空调设备自动控制，因此非主要供暖空调设施不必须设置室温调控装置。
5.2热源、热力站及热力网
1管网向外散热造成散热损失。只要保温得当，管网的保温效率是可以达到99%以上的 根据对多个项目调查，管网向外散热造成散热损失为0.8%至1%。考虑到施工等因素，将管网 的保温效率取为98%； 2管网上附件及设备漏水和用户放水而导致的补水耗热损失。系统的补水由两部分组成 部分是设备的正常漏水，另一部分为系统失水。如果供暖系统中的阀门、水泵轴封、补偿器 等，经常维修，且保证工作状态良好的话，测试结果证明，正常补水量可以控制在小于循环水 量的0.5%。据有关单位对北方6个代表城市的分析表明，正常补水耗热损失占输送热量的比 例小于2%； 综上所述，管网输送热效率0.92是反映上述各个部分效率的综合指标。此数值仅为计算 锅炉容量时用，设计和运行管理应通过各种措施降低热损失，提高管网输送效率。
5.2.2本条是强制性条文。
5.2.3本标准只对燃气锅炉提出具体要求，燃油锅炉的节能设计可参照对燃气锅炉的要求，
1然纳的效率可谷重大系不太人，有时， 量锅炉效率更高，关键是锅炉的配置、自动调节负荷的能力等。燃气锅炉房供热规模应经技术 经济比较后确定，是为了在保持锅炉效率不降低的情况下，缩短供热半径，有利于室外供热管 道的水力平衡，减少由于水力失调形成的无效热损失，同时降低管道散热损失和水泵的输送能
耗。 2调节性能好的燃气锅炉进行调试后，负荷率变化在30%～100%的范围时，锅炉效率可 接近额定效率。因此规定单台燃气锅炉的符合效率不应低于30%。 3锅炉的台数不宜过多，只要具备较好满足整个冬季的变负荷调节能力即可。由于燃气 锅炉在负荷率30%以上时，锅炉效率可接近额定效率，负荷调节能力较强，不需要采用很多台 数来满足调节要求。锅炉台数过多，必然造成占用建筑面积过多，一次投资增大等问题， 4模块式组合锅炉燃烧器的调节方式均采用一段式启停控制，冬季变负荷调节只能依靠 台数进行，为了尽量符合负荷变化曲线应采用合适的台数。台数过少易偏离负荷曲线，调节性 能不好，8台模块式锅炉已可满足调节的需要。其次，模块式锅炉的燃烧器一般采用大气式燃 烧，燃烧效率较低，对节能和环保均不利。另外，以楼栋为单位来设置模块式锅炉房时，因为 没有室外供热管道，弥补了燃烧效率低的不足，从总体上提高了供热效率。因此，模块式组合 锅炉只适合小面积供热，供热面积很大时不应采用模块式组合锅炉，应采用其他高效锅炉。 5.2.4热水锅炉直接为地面辐射供暖系统供热时，水温较低，热回收效率较高，技术经济很 合理，因此应设烟气余热回收装置。散热器采暖系统回水温度虽然比地面辐射采暖系统高，但 热回收效率比后者低，仍有热回收价值，因此仅推荐，不强制要求设置烟气余热回收装置。 热水锅炉的排烟温度不超过160℃；当烟气余热回收装置后的排烟温度不高于160℃，但 高于100℃时，回收率比较低，因此要求余热回收装置后的排烟温度不高于100℃。 冷凝式锅炉价格高，对一次投资影响较大，但因热回收效果好，锅炉效率很高，有条件时 应选用。
炉房相同，但供热面积建议宜为（5～10）万平方米。 次水设计供水温度取为（115～130）℃，设计回水温度取为（50～80）℃，主要是为了加大供回 水温差，减少水流量，提高热源的运行效率，减少输配能耗，便于运行管理和控制。 地面辐射供暖系统供回水温差较小，循环水量相对较大，长距离输送能耗较高。可在热力 入口设置混水站或组装式热交换机组，也可在分集水器前设置。以降低地面辐射供暖系统长距 离输送。
5.2.6以往的供热系统多年来一直采用质调节的方式，这种调节方式不能很
能，因此，量调节正日益受到重视。同时，随着散热器恒温控制阀等室内流量控制手段的应用， 水泵变频调速控制成为不可或缺的控制手段。水泵采用变频调速是目前比较成熟可靠的节能方
式。 从水泵变速调节的特点来看，水泵的额定容量越大，则总体效率越高，变频调速的节能潜 力越大。同时，随着变频调速的台数增加，投资和控制的难度加大。因此，在水泵参数能够满 足使用要求的前提下，宜尽量减少水泵的台数。 当系统较大时，如果水泵的台数过少，有时可能出现选择的单台水泵容量过大甚至无法选 择的问题；同时，变频水泵通常设有最低转速限制，单台设计容量过大后，由于低转速运行时 的效率降低使得有可能反而不利于节能。因此这时应通过合理的经济技术分析后适当增加水泵 的台数。
5.2.8本条是强制性条文。
5.2.10本条是强制性条文
锅炉房、热力站设置热量自动调节装置（例如气候补偿器等）的主要目的是对供热系统进 厅总体调节，使锅炉运行参数在保持室内设计温度的前提下，随室外空气温度的变化随时进行 周整，始终保持锅炉房的供热量和建筑物需热量保持基本一致，实现按需供热，达到最佳运行 效率和稳定的供热质量。
5.3.2无论采用何种分户热计量（热分摊）方式，共用立管的分户独立循环系统能够满足住 宅分户管理检修调节的使用要求，此种系统形式经多年实践，证明使用情况良好，已取得许多 有益经验。 5.3.3散热器暗装在罩内时，不但散热器的散热量会大幅度减少；而且由于罩内空气温度远 远高于室内空气温度，从而使罩内墙体的温差传热损失大大增加。为此，应避免这种错误做法。 散热器暗装时，还会影响温控阀的正常工作。如工程确实需要暗装时（如幼儿园），则必须采用 带外置温包式温度传感器的温控阀，以保证温控阀能根据室内温度进行工作。 实验证明：散热器外表面涂刷非金属性涂料时，其散热量比涂刷金属性涂料时能增加10% 左右。
远高于室内空气温度，从而使罩内墙体的温差传热损失大大增加。为此，应避免这种错误做法。 敦热器暗装时，还会影响温控阀的正常工作。如工程确实需要暗装时（如幼儿园），则必须采用 带外置温包式温度传感器的温控阀，以保证温控阀能根据室内温度进行工作。 实验证明：散热器外表面涂刷非金属性涂料时，其散热量比涂刷金属性涂料时能增加10% 左右。
5.4通风和空气调节系统
5.4.1一般说来，居住建筑通风设计包括主动式通风和被动式通风。主动式通风指的是利用 机械设备动力组织室内通风的方法，它一般要与空调、机械通风系统进行配合。被动式通风（自 然通风）指的是采用“天然”的风压、热压作为驱动对房间降温。在我国多数地区，住宅进行 自然通风是降低能耗和改善室内热舒适的有效手段，在过渡季室外气温低于26℃高于18℃时， 由于住宅室内发热量小，这段时间完全可以通过自然通风来消除热负荷，改善室内热舒适状况。 即使是室外气温高于26℃，但只要低于（30～31）℃时，人在自然通风条件下仍然会感觉到舒 适。有些建筑设置的机械通风或空气调节系统，破坏了建筑的自然通风性能。因此强调设置的 机械通风或空气调节系统不应妨碍建筑的自然通风
5.4.3采用分散式房间空调器进行空调和采暖时，这类设备一般由用户自行采购，该条文的 目的是要推荐用户购买能效比高的产品。国家标准《房间空气调节器能效限定值及能效等级》 GB12021.3和《转速可控型房间空气调节器能效限定值及能源效率等级》GB21455，规定节能
5.4.4本条是强制性条文。
注：直燃机的性能系数为：制冷量（供热量）／加热源消耗量（以低位热值计）+电力消耗量 能1
5.4.6分体式空调器的能效除与空调器的性能有关外，同时也与室外机合理的布置有很大关 系。为了保证空调器室外机功能和能力的发挥，应将它设置在通风良好的地方，不应设置在通 风不良的建筑竖井或封闭的或接近封闭的空间内，如内走廊等地方。如果室外机设置在阳光直 射的地方，或有墙壁等障碍物使进、排风不畅和短路，都会影响室外机功能和能力的发挥，而
使空调器能效降低。实际工程中，因清洗不便，室外机换热器被灰尘堵塞，造成能效下降甚至 不能运行的情况很多。因此，在确定安装位置时，要保证室外机有清洗的条件，并应避免对周 围环境不造成热污染和噪声污染
5.4.7要求风机盘管具有一定的冷、热量调控能力，既有利于室内的正常使用，
能。三速开关是常见的风机盘管的调节方式，由使用人员根据自身的体感需求进行手动的高、 中、低速控制。对于大多数居住建筑来说，这是一种比较经济可行的方式，可以在一定程度上 节省冷、热消耗。 采用人工手动的方式，无法做到实时控制，也不满足本标准第5.1.8条的强制性自控要求 所以应采用利用温度自动控制水路电动两通阀开闭的方式， 5.4.8空调冷热水管道绝热计算的基本原则是建筑物内的空调冷热水管道绝热厚度表。该表 是从节能角度出发，按经济厚度的原则制定的；除了经济厚度外，还必须对冷管道进行防结露 厚度的核算，对比后取其大值。 为了方便设计人员选用，针对目前空调水管道常使用的介质温度和最常用的两种绝热材料 制定的，直接给出了厚度。如使用条件不同或绝热材料不同，设计人员应自行计算或按供应厂 家提供的技术资料确定。 按照绝热厚度的要求，每100m冷水管的平均温升可控制在0.06℃以内；每100m热水管 的平均温降也控制在0.12℃以内，相当于一个500m长的供回水管路，控制管内介质的温升不 超过0.3℃（或温降不超过0.6℃），也就是不超过常用的供、回水温差的6%左右。如果实际管 道超过500m，设计人员应按照空调管道（或管网）能量损失不大于6%的原则，通过计算采用更 好（或更厚）的保温材料以保证达到减少管道冷（热）损失的效果。 5.4.9风管表面积比水管道大得多，其管壁传热引起的冷热量的损失十分可观，往往会占空 调送风冷量的5%以上，因此空调风管的绝热是节能工作中非常重要的一项内容。 由于离心玻璃棉是目前空调风管绝热最常用的材料，因此这里将它用作为制定空调风管绝 热最小热阻时的计算材料。按国家玻璃棉标准，离心玻璃棉属2b号，密度在32～48kg/m3时， 70℃时的导热系数≤0.046W/（m·K），一般空调风管绝热材料使用的平均温度为20℃，可以推 算得到20℃时的导热系数为0.0377W/（m·K）。按管内温度15℃时，计算经济厚度为28mm，计 算热阻是0.74（m2·K/W）；低温空调风管管内温度按5℃计算，得到导热系数为 0.0366W/（m·K），计算经济厚度为39mm，计算热阻是1.08（m2·K/w）。如果离心玻璃棉导热系 数性能好的话，导热系数可以达到0.033和0.031，厚度为24和33mm。
6.1.1充分利用城镇供水管网的水压直接供水，可以减少二次加压水泵的能耗，还可以减少 生活饮用水水质污染
6.1.2入户管的给水压力最大限值规定与现行国家标准《住宅建筑规范》GB50368一致，其 目的不仅为了防止损坏给水配件，同时可避免过高的供水压力造成用水不必要的浪费。控制配 水点处的供水压力是给水系统节水设计中最为关键的一个环节，控压节水从理论到实践都得到 充分的证明，要求供水点压力不大于0.2MPa，目的是要通过限制供水压力，避免无效出流造 成水的浪费，社会公认节约供水也是节能途径之一，提出最低给水水压的要求，是为了确保居 民正常用水条件，可根据《建筑给水排水设计规范》GB50015提供的卫生器具最低工作压力确 定。采用减压阀进行供水分区会不同程度的增加供水泵的能耗，因此不提倡普遍采用减压阀分 区。 6.1.3从节能的角度高位水箱供水和管网叠压供水较其他两种供水方式更节能。当采用高位 水箱供水时，需解决好两个问题，一是靠近高位水箱的上部数层的供水压力要求；二是水质保 证问题。管网叠压供水方式应是有条件的使用。 6.1.4生活给水的加压泵是长期不停地工作的，水泵产品的效率对节约能耗、降低运行费用 起着关键作用。因此，选泵时应选择效率高的泵型，且管网特性曲线所要求的水泵工作点，应 位于水泵效率曲线的高效区内。 在通常情况下，一个给水加压系统宜由同一型号的水泵组合并联工作。最大流量时由 台～3台（时变化系数为1.5～2.0的系统可用2台；时变化系数2.0～3.0的系统用3台）水泵 并联供水。
目的不仅为了防止损坏给水配件，同时可避免过高的供水压力造成用水不必要的浪费。控制配 水点处的供水压力是给水系统节水设计中最为关键的一个环节，控压节水从理论到实践都得到 充分的证明，要求供水点压力不大于0.2MPa，目的是要通过限制供水压力，避免无效出流造 成水的浪费，社会公认节约供水也是节能途径之一，提出最低给水水压的要求，是为了确保居 民正常用水条件，可根据《建筑给水排水设计规范》GB50015提供的卫生器具最低工作压力确 定。采用减压阀进行供水分区会不同程度的增加供水泵的能耗，因此不提倡普遍采用减压阀分 区。 6.1.3从节能的角度高位水箱供水和管网叠压供水较其他两种供水方式更节能。当采用高位
6.1.4生活给水的加压泵是长期不停地工作的，水泵产品的效率对节约能耗、降低运行费用 起着关键作用。因此，选泵时应选择效率高的泵型，且管网特性曲线所要求的水泵工作点，应 位于水泵效率曲线的高效区内。 在通常情况下，一个给水加压系统宜由同一型号的水泵组合并联工作。最大流量时由2 台～3台（时变化系数为1.5～2.0的系统可用2台；时变化系数2.0～3.0的系统用3台）水泵 并联供水。
1卫生器具和配件的选择应符合现行国家标准《节水型生活用水器具》CJ164及《节水 型产品技术条件与管理通则》GB18870的要求。 住宅可选用以下节水器具：
却塔的布置和选型提出了明确的要求，目的是保证产品的热力性能，减少对冷却塔对环境以及 湿热空气回流对冷却塔冷效的影响。从节能的角度看，较低的冷却水进水温度有利于提高冷水 机组的能效比，因此尽可能降低冷却水温度对于节能是有利，但通常机组对冷却水进水温度有 最低水温限制的要求，因此，必须采取一定的水温控制措施。通常有三种做法：（1）调节冷却 塔风机的运行台数；（2）调节冷却塔风机的转数；（3）供、回水总管上设置旁通电动阀，通过 调节旁通流量保证进入冷水机组的冷却水温高于最低限值。当采用冷却塔供应空调冷水时，为 了保证空调未端所必需的冷水供水温度，也应对冷却塔出水温度进行控制
6.2.1本条规定了生活热水系统热源形式选择的原则。应优先考虑利用工业的余热、废热、 深层地热和太阳能。空气源热泵、地源热泵在一定条件下，也是可以采用的热源形式。
6.2.2本条中第一款是强制性条款。
6.3.1太阳能热水系统与建筑结合应
阳能热水系统与建筑结合应包括以下几
在与建筑结合方面，无论在屋顶、阳台或在墙面都要使太阳能集热器成为建筑的一部分， 实现两者的协调和统一。太阳能热水器的安装和使用应确保建筑的承重、防水等不受影响，同 时应考虑太阳能集热器抵御强风、暴雪、冰電等自然灾害的能力。尤其是既有建筑安装太阳能 热水器的时候，应充分考虑结构荷载。 太阳能利用系统方案的确定在考虑最大限度地利用太阳能热水器供应热水的前提下，还应 注意系统的水量、水压、供水温度的保证，同时注意计量的公正性。并合理布置太阳能系统循 环管道及冷热水供应管道，尽量减少热水管道长度，并与其它管道综合布置。合理解决太阳能
与辅助能源加热设备的匹配，为实现系统的智能化和自动控制创造条件。 6.3.2太阳能集热器面积的确定，既要保证提供的热量能够满足大部分时间的热水需求，又不 至于经常出现热量过剩的情况，同时要考虑安装条件。 太阳能保证率f与系统使用期内的太阳辐照、气候条件、系统热性能、用户使用热水的规 律、热水负荷、系统利用成本和开发商预期投资规模有关，是影响太阳能热水系统经济性能的 重要参数，设计过程中应首先根据f推荐值计算太阳能集热器总面积和得热量，并估算投资回 收年限；并以此为依据，按照开发商投资规模和预期的投资回收期调整f取值，以获得最佳投 资收益比。f初始值选取时，对预期投资规模较大，偏重于冬季使用时可选较大值，反之可选 较小值。 按照天津市气象条件和冷水温度，太阳能保证率f取春秋季节的50%~60%计算，年保证率 可在50%以上。如果安装条件允许、投资较充裕，保证率可取70%以上，充分利用太阳能的资 源。
式中： A 补偿后的太阳能集热器面积： AS 集热器总面积计算值： 一集热器补偿面积比
An = As/R:
6.3.6用水点处冷、热水供水压力平衡和稳定能够减少水温初调节时间，避免洗浴过程中水 的忽冷忽热，可节水节能。其保证措施包括冷水、热水供应系统分区一致，减少热水管网和加 热设备阻力，淋浴器等处设置能自动调节水温功能的混合器、混合阀等。
7.0.1本条文是依据《建筑照明设计标准》GB50034的要求。 7.0.3居住建筑公共场所和部位的照明主要与工程设计和物业管理方式有关，本条提出采用 LED等高效光源、高效灯具并采用节能控制方式（包括定时、光控及编程控制等）的要求。 7.0.4住宅楼梯间、楼梯前室、道等公共部位的灯，宜采用节能自熄开关。根据工程的不 司要求，也可采用其它节能控制方式。节能自熄开关宜采用人体感应加光控开关。但应急照明 使用节能自熄开关时，必须采取措施在消防、应急状态下可以强制点亮。当其他居住建筑应急 照明采用节能自熄开关时，也必须符合本条要求。 7.0.5住宅区室外照明包括景观与道路照明，主要受工程设计和物业管理的控制，本条提出 采用节能控制方式（包括集中、定时、光控及编程控制等）的要求。 7.0.61、2款为强制性条款。分项计量按电力部门电价分类（见下表）及管理要求设置。 3其他建筑如宿舍建筑，其公共部分和供未成年人使用的宿舍居室用电应集中计量： 供成年人使用的宿舍，其居室用电宜按居室单独计量
不同类别负荷执行电价类别见下表：
7.0.7使三相负荷保持平衡，可减少电压
7.0.7使二相负荷保持平衡，可减少电压偏差。 7.0.8居住建筑应根据电网对功率因数的要求，合理设置无功功率补偿装置。一般在低压母 线上设置集中电容补偿装置；对功率因数低，容量较大的用电设备或用电设备组，且离变电所 较远时，应采取就地无功功率补偿方式。同时，为提高供电系统的自然功率因数，应优先选用 功率因数高的电气设备和照明装置。 7.0.9居住建筑中的水泵、电梯等的变频调速设备普遍存在高次谐波污染电源问题，选择变 频调速设备时应选用其高次谐波发射值符合相应国家标准的产品。当配电系统谐波限值高于国 家标准时，应在配电系统中采取抑制高次谐波的相应措施。 7.0.10为了减少电能损耗，变电站应靠近负荷中心，合理选择变压器及其容量，可有效提高 供电效率，减少电能损耗，节约投资。 7.0.11节电的产品种类很多，工程设计中应优先选用。节能控制方式的选用对于系统节能起 到很大作用，如排风机应选用自动控制器按分时编程进行控制；电梯应选用具有节能拖动及节 能控制方式的产品，当为多台电梯时应有联动或群控功能，且电梯应具有休眠功能等。
附录A居住建筑节能设计表
附录A居住建筑节能设计表
A.0.1在本登记表中所示两个窗墙面积比，其中开间最大窗墙面积比是指确定窗传热系数的 比值，而各朝向平均窗墙面积比是使相关备案（图审）单位宏观了解本工程围护结构节能概况 的参数之一。
A.0.1在本登记表中所示两个窗墙面积比，其中开间最大窗墙面积比是指确定窗传热系数的 比值，而各朝向平均窗墙面积比是使相关备案（图审）单位宏观了解本工程围护结构节能概况 的参数之一。
附录B外墙和屋顶平均传热系数和热桥线传热系数计算方法
（f）首层封闭阳台纵剖面
构体系中，外墙主断面的传热系数应按下
（f）首层封闭阳台纵剖
（h）外墙与楼板交接处平面
式中：K一外墙主断面的传热系数[W/(m·K)] Kp。——外墙中剪力墙部位的传热系数[W/(m·K)]; Kp、Kp.Kp.——外墙中各类填充墙部位的传热系数[W/(m²·K)]; Fp。—剪力墙部位的面积（m); Fp,、Fp,...Fp. 外墙中各类填充墙部位的面积（m）。
当剪力墙在外墙面积中所占比值大于65%时，亦可直接取剪力墙的传热系数为外墙主断面 的平均传热系数。 B.0.3当进行节能判断时，可选用表B.0.3给出的材料热工计算参数计算外墙和屋顶主断面 的传热系数，当所选用的材料不在表B.0.3中列出或与表B.0.3不一致时JLZJ-Y-GL-002-2020 北京市普通公路交通工程日常养护预算编制办法(试行)，也可参考选用天津 市认定的企业标准和应用规程中的计算参数
附录C窗的传热系数计算与常用窗玻璃和窗框热工性能指标
附录 D外遮阳系数的简化计算
附录 D外遮阳系数的简化计算
D.0.2各种组合形式的外遮阳系数GY/T 5098-2022 广播电视卫星集成播出平台工程建设技术标准，可由参加组合的各种形式遮阳的外遮阳系数的乘和 似确定。 例如：水平式+垂直式组合的外遮阳系数=水平式遮阳系数×垂直式遮阳系数 水平式+挡板式组合的外遮阳系数=水平式遮阳系数×挡板式遮阳系数
D.0.2各种组合形式的外遮阳系数，可由参加组合的各种形式遮阳的外遮阳系数的乘利 似确定。 例如：水平式+垂直式组合的外遮阳系数=水平式遮阳系数×垂直式遮阳系数 水平式+挡板式组合的外遮阳系数=水平式遮阳系数×挡板式遮阳系数