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DB／T 29-278-2020 天津市逆作法地下工程技术规程.pdf

除升挖最后工况外，=maxl1.2H，（H+2），挖最后工况， =H。 式中：lo一一支撑柱的计算长度：l一一支撑柱逆作阶段各工况 下的儿何长度； H一一结构层板对支撑柱侧向约束条件较好时，可按已完成的 最下层地下水平结构底至挖土面的距离选取，结构层板对支撑柱侧 向约束条件较差时，如支撑柱与层板连接处存在大孔洞或较多开 孔，对立柱侧向约束影响较大，可按已完成的次下层地下水平结构 全挖土面的距离选取； μ一一考虑柱端约束条件的计算长度系数，两端铰支时取1.0; 端固定一端支时取0.7，两端固定时取0.5。 当竖向支承桩超灌高度以上的桩孔与支撑柱之间的空隙采用 碎石回填时，各开挖工况下的竖向支承柱下端约束可作为铰支考 虑。 天津地区逆作法地下工程中，钢管柱与顶纵梁通常采用半铰半 刚的连接方式，基于这种设计构造，本规程考虑了两种最不利的控 制工况：第一种为支承桩超灌高度以上的桩孔与支承柱之间的填充 效果较差，如支撑柱节点环板、剪力销等连接件较多处桩孔与连接 件之间的空隙未采用注浆加固或其他可靠充填措施时，顶板覆土完 成后开挖前的工况；第二种为方开挖过程中临近出土进料孔或大 型永久孔洞的支撑柱（各层板对支撑柱的侧向约束较弱），开挖到 基底且底板未施作前的工况。以上两种工况的计算长度均可按顶梁 氏至工程桩顶的距离选取。 4.4.5立柱在基坑逆作阶段受力较大，其截面承载力通常由稳定承 载力控制。对立柱和立柱桩施工时形成的桩孔在混凝土超灌高度以 上部分的空隙进行密实回填，是为了保证逆作阶段开挖面以下土体 对立柱的侧向约束作用，提高立柱稳定承载力，防止出现失稳破坏。 立柱与桩孔之间的空隙回填密实要求应与逆作施工阶段立柱

的计算假定相匹配，也即与立柱的侧向约束假定匹配，一般要求采 用5~25mm的级配碎石回填密实，如钢立柱节点的环板、剪力销很 多，且与桩孔之间剩余空隙较少，施工很难回填密实，而设计又需 要立柱的侧向约束较强时，宜在桩孔内留设注浆管，待级配碎石回 填后进行注浆填充

4.4.6竖向支撑钢立柱由于柱中心的定位误差、柱身倾会

果角钢格构柱边长过小，放置在格构柱中的导管上拔过程中容易被 卡住；如果永久钢管混凝土柱内径过小，则钢管内混凝土浇捣时混 疑导管难以下放和上拔，且浇揭质量难以保证DB44／T 2041-2017 渡槽安全鉴定规程.pdf，因此需要对角钢 格构柱的最小边长和钢管混凝 土柱钢管的最小直径进行规定

4.4.8本条第1款系按天津市地方标准《建筑基坑工程

4.4.12逆作阶段的立柱和立柱桩承担的竖向荷载大，且逆代

立柱选型宜采用灌注桩，这是基于对上部钢立柱与下部立柱 桩之间能确保连接可靠和方便现场施工等因素考虑。 地下结构底板在逆作阶段尚未形成时，与永久使用阶段相比， 由于缺少底板的协调作用，已完成结构对立柱桩不均匀沉降无其敏 感，故要求立柱桩（如设变形缝的话，则应为同一沉降单元的立柱 桩）桩端持力层性质宜一致，不应选用压缩性差异较大的土层作桩 瑞持力层，并宜采取桩端、桩侧后注浆等既能提高承载力又能减小 沉降的措施。 天津地区已有多个工程采用旋挖扩底灌注桩技术，该技术成熟 且可靠性较高，在较大地提高了单桩竖向承载力的同时减少了桩基

试桩法经修止后的试桩结果。因此，深厚软土地基深基坑工程中的 立柱桩设计时，如有地面、坑内试桩足够的数据支撑，应充分考虑 开挖卸荷、坑底土体回弹隆起对桩侧摩阻力和单桩承载力的影响； 否则，宜适当考虑开挖卸荷、坑底土体回弹隆起对桩侧摩阻力和单 桩承载力的影响。 单桩竖向承载力静载荷试验一般在基坑开挖前进行，为此需将 试验桩的桩顶标高延伸至自然地坪，抗拔承载力试验结果应扣除基 坑开挖段的桩体自重和土体侧摩阻力（如有）。 4.4.17深基坑开挖卸荷、坑底土体回弹隆起，可能使立柱桩桩身 因负摩阻力产生拉力，立柱桩桩身配筋需考虑桩身受拉作用的影 响。

柱桩的桩基沉降验算是逆作法地下工程设计中非常重要

4.4.18立柱桩的桩基沉降验算是逆作法地下工程设计中非常

的一个环节，在逆作施工阶段和止常使用阶段，基有不同的受力 工况和侧向约束条件，故应分阶段分工况分别验算，取最不利工况 的桩基沉降验算值进行桩基之间、桩基与地下连续墙之间的差异沉 降控制，确保地下结构体系的安全和正常使用。 逆作施工阶段立柱桩的桩基沉降，考虑到大吨位超深单桩的压 缩层厚度计算模式欠缺、高压固结压力难以确定、室内试验压缩模 量不合理等问题，理论计算与实际相差较大；同时尚应考虑大面积 宽大基坑坑底土体开挖卸荷与回弹以及被落底式隔水幕分隔的 坑内微承压水等引起隆起变形的影响，但该影响用理论计算确定的 数值与实际相差也很大。鉴于此，本条对逆作施工阶段立柱桩的桩 基沉降验算进行了专的规定，对一柱一桩型式的桩基，首选采 用最为可靠的拟建工程桩基现场静荷载试验或参考类似条件下桩 基试桩报告进行估算；对一柱多桩”型式的桩基可采用现行行业标 准《建筑桩基技术规范》JGJ94中的等效作用分层总和法进行沉降 量验算。 针对一柱一桩型式的桩基沉降计算，按有无工程试桩报告分

得到成功应用，扩底和后注浆可大幅度提高单桩承载力，承羞

得到成功应用，扩底和后注浆可大幅度提高单桩承载力，承载力估 算方法综合考虑了上述因素。

4.4.22本公式为按承载力经验参数法确定立柱桩单桩竖向折

4.5节点及连接构造设计

4.5.4水平结构与立柱的连接方式分别针对剪力传速和弯矩传递 两个方面做了具体的规定，工程中的连接节点可以根据工程特点采 用不同的剪力和弯矩传递方式进行组合。 2当支撑柱为角钢格构柱、H型钢柱时，弯矩传递常用的连 接方法有钻孔钢筋连接法、传力钢板法或梁侧加腋法。 钻孔钢筋连接法是为便于框架梁主筋在梁柱节点的穿越，在角 钢格构柱的缀板或角钢上钻孔穿框架梁钢筋的方法。该方法在框架 梁宽度小、主筋直径较小以及数量较少的情况下适用，由于在角钢 格构柱上钻孔对逆作阶段竖向支承柱截面有损伤的不利影响，因此 该方法应通过严格计算，确保截面损失后的角钢格构柱截面承载力 满足要求时方可使用。 传力钢板法是在格构柱上焊接连接钢板，将受角钢格构柱阻碍 无法穿越的框架梁主筋与传力钢板焊接连接的方法。该方法的特点 是无需在角钢格构柱上钻孔，可保证角钢格构柱截面的完整性，但 在施工第二层及以下水平结构时，需要在已经处于受力状态的型钢 上进行大量的焊接作业，因此，应对施工时高温下钢结构的承载力 降低因素给予充分考虑，同时由于传力钢板的焊接，也增加了梁柱 节点混凝土密实浇筑的难度。 梁侧加腋法是通过在梁侧面加腋的方式扩大梁柱节点位置梁 的宽度，使得梁的主筋得以从角钢格构柱侧面绕行贯通的方法。由 于需要在梁侧面加腋，梁柱节点位置大梁箍筋尺寸需根据加腋尺寸 进行调整，且节点位置绕行的钢筋需根据实际情况进行定型加工， 定程度上增加了施工的难度（图5）

框架梁主筋框架柱图5梁侧水平加胶示意图3与角钢格构柱不同，由于钢管混凝土柱为实腹式，其平面范围之内的梁主筋均无法穿越，其梁柱节点的处理难度更大。在工程中应用较多的莲接节点主要有双梁节点（图6）、环梁节点（图7）、传力钢板、扩大节点（图8、图9）。双梁节点即将原框架梁一分为二，分成两根梁从钢管柱的侧面穿过，从而避免了框架梁钢筋穿越钢管柱的矛盾。该节点适用于框架梁宽度与钢管直径相比较小，梁钢筋不能从钢管穿越的情况。环梁节点是在钢管柱的周边设置一圈刚度较大的钢筋混凝土环梁，形成一个刚性节点区，利用这个刚性区域的整体工作来承受和传递梁端的弯矩和剪力。环梁与钢管柱通过环筋、栓钉或钢牛腿等方式形成整体连接，框架梁主筋锚入环梁，而不必穿过钢管柱的莲接方式。该节点可在钢管柱直径较大、框架梁宽度较小的条件下应用。传力钢板法是在钢管柱上焊接连接钢板，将受钢管阻碍无法穿越的框架梁主筋与传力钢板焊接连接的方法。该方法的特点是无需在钢管上钻孔，可保证钢管柱截面的完整性，但在施工第二层及以下水平结构时，需要在已经处于受力状态的型钢上进行大量的焊接作业，因此施工时应对高温下钢结构的承载力降低因素给予充分考87

虑，同时由于传力钢板的焊接，也增加了梁柱节点混凝土密实浇筑的难度。扩大节点已在天津市于家堡交通枢纽工程与天津站交通枢纽工程中采用，效果良好。扩大节点法结合了梁侧加腋与传力钢板两种方法的特点，通过在钢管混凝土柱上焊接钢环板，并扩大梁柱节点区域，将受钢管阻碍的梁钢筋焊接在环板上，梁两侧钢筋可分别从钢管两则穿过，从而达到传递弯矩的需要。该方法的特点是无需在钢管上钻孔，能保证更多的梁钢筋在节点处连续贯通，能有效减少现场焊接工作量。该方法可适用于梁钢筋较多的情况。框架梁框架梁框架柱框架梁框架梁框架梁框架梁钢管柱框架梁框架梁图6井字双梁构造示意图88

框架梁环梁箍筋环梁主筋环梁框架梁框架梁钢管柱钢管混凝土柱框架梁框架梁图7环梁构造示意图梁两侧钢筋绕过钢管混凝土柱梁边线梁上、下侧中部钢筋分别双面焊于钢管混聚土柱节点环板?及钢牛腿上环板上焊接长度>5d环板边线节点缠筋①1节点箍筋②外侧钢筋弯折点必须设置一道箍筋89

中外露式（端承式）柱脚的检算规定。 钢立柱插入下部混凝土立柱桩内的长度，应满足钢立柱轴向压 力向立柱桩可靠传递的要求，并通过计算确定。对于钢管混凝土立 注，其轴向压力由插入长度范围内的焊钉抗剪承载力和立柱底部混 疑土反力以及柱表面与混凝土之间的粘结力共同承担。计算公式中 未考虑柱表面与混凝土之间的粘结力，此项作为安全储备考虑， 若仅考虑钢管混凝土立柱底部混凝土反力以及柱表面与混凝 土之间的粘结力，其插入立柱桩内的深度可按下列公式计算。

T一一钢管柱表面与混凝土之间的粘结强度设计值，可近似取 混凝土抗拉强度设计值的0.7倍。 4.5.7对于角钢格构式钢立柱，其轴向压力由立柱底部混凝土反 力、格构柱表面与混凝土之间的粘结力共同承担。格构柱表面与混 凝土之间的粘结强度可近似取混凝土抗拉强度设计值的0.7倍，考 虑到格构柱角钢截面面积较小，计算公式中未考虑立柱底部混凝土 反力。 4.5.8本条第1款是针对采用先插法、后插法施工的钢管混凝土支 撑立柱插入桩内构造进行的规定。对于采用传统的两点定位法安装 施工的钢管混凝土支撑立柱，其设计要求应满足现行国家标准《钢 结构设计标准》GB50017和《钢管混凝土结构技术规范》GB50936 中外露式（端承式）柱脚的构造规定。 对采用先插法、后插法施工的钢管混凝土支撑立柱，在逆作施 工阶段受力状态为偏心受压，但弯矩不大，其插入立柱桩的深度主 西中产压坛制拓应港 暂频堂老到亲

T一一钢管柱表面与混凝土之间的粘结强度设计值，可近似取 混凝土抗拉强度设计值的0.7倍。 4.5.7对于角钢格构式钢立柱，其轴向压力由立柱底部混凝土反 力、格构柱表面与混凝土之间的粘结力共同承担。格构柱表面与混 疑土之间的粘结强度可近似取混凝土抗拉强度设计值的0.7倍，者 虑到格构柱角钢截面面积较小，计算公式中未考虑立柱底部混凝土 反力。

4.5.8本条第1款是针对采用先插法、

撑立柱插入桩内构造进行的规定。对于采用传统的两点定位法安装 施工的钢管混凝土支撑立柱，其设计要求应满足现行国家标准《钢 结构设计标准》GB50017和《钢管混凝土结构技术规范》GB50936 中外露式（端承式）柱脚的构造规定。 对采用先插法、后插法施工的钢管混凝支撑立柱，在逆作施 工阶段受力状态为偏心受压，但弯矩不大，其插入立柱桩的深度主 要由受压控制，故应满足本规程4.5.6条计算规定；考虑到逆作施 工阶段钢管混凝土柱的受力为控制阶段，在底板及底纵梁混凝土浇 筑封闭前，柱桩连接节点相当于现行国家标准《钢结构设计标准》

4.6.1实际工程中，结构层板的布置往往不是一个理想的完整平 面，常出现升降板或结构孔洞的情况，为确保逆作期间水平力的传 递，需视具体情况给予相应的设计对策，必要时通过计算采取有效 的转换结构以利于水平力的传递。对于升降板区域，如高低跨过大 影响水平力的传递时，可以通过在高低跨位置进行竖向加腋处理；

对于结构开孔面积较大的情况，则可通过增设临时支撑的方式 解决。

V 解决。 4.6.2当基坑较宽导致支撑长度较长时，一般采用混凝土支撑，不 宜采用钢支撑（如有轴力伺服系统除外）。如需要提高较长支撑平 面内抗压、抗弯刚度时，可将部分临时支撑调整为条形板带混凝王 支撑。

宜采用钢支撑（如有轴力伺服系统除外）。如需要提高较长支撑 口内抗压、抗弯刚度时，可将部分临时支撑调整为条形板带混凝 女撑。

4.6.4当腰梁与水平支撑斜交时，或在局部布置边桁架而使

水平支撑构件初始偏心距取值不宜小于支撑计算长度的 /1000，且对混凝土支撑不宜小于20mm，对钢支撑不宜小于 Omm

.6.5构件变形挠度的限值应以不影响结构使用功能、外观及其代 勾件的连接等要求为且的

4.6.6地下结构逆作施工阶段的出土进料等垂直运输，主要位

种预留孔洞来解决，孔洞数量、大小以及平面布置的合理性直 向逆作施工期间基坑变形控制效果、土方工程的效率和结构方 度。预留孔洞的位置应结合建筑平面布置及施工平面组织等线 定，优先利用主体结构设计电梯间以及楼梯间等孔洞，

统，结构后浇带将承受压力的水平结构一分为二，如果在后浇带未 浇筑封闭成型前，因下部土体开挖导致水平支撑结构承受水平力 时，后浇带的存在使得水平力无法传递，因此，必须采取措施解决 后浇带位置的水平传力问题。一般可采用在层板梁构件后浇带内设 置型钢传递水平力，因型钢的抗弯刚度相对混凝土梁的抗弯刚度要 小得多，故这种措施不会约束后浇带两侧结构的自由沉降。采用预 理型钢作为水平传力构件时，其中型钢插入混凝土梁内的长度应通 过计算确定，且不小于2.5倍型钢高度及500mm，型钢端部宜设置

的形变压力，地下结构全封闭后，同时要承担地下水位恢复后的水 玉力，因此，应采用增量法计算：使用阶段采用全量法计算时，竖 司侧墙除承担水压力外，尚应与围护结构墙共同承担土压力。 4.7.3由于逆作法施工阶段，竖向侧墙下层土体开挖后如不施加竖 句支撑，已完成的侧墙结构在自重荷载作用下容易产生受拉裂缝 故应进行受拉承载力计算与裂缝验算，如不满足要求，可采用增加 竖向受拉钢筋或采用竖向预应力等措施

度超过了伸缩缝的最大间距时，所设置的一种刚性接缝

女 逆作法地下结构后浇带的宜设置于结构受力较小处，一般为距 支座1/4～1/3跨处。后浇带宽度的确定主要考虑以下三方面因素： 一是对后浇部位和外贴式止水带的保护，二是对落入后浇带内的杂 物清理，三是对施工缝处理和埋设遇水膨胀止水条，故后浇带宽度 宜为700~1000mm。 根据于家堡综合交通枢纽大面积、大体积地下结构混凝土施工 经验，超长超宽结构板的后浇带横纵向间距在30～40m，由后浇带 分隔开的单区混凝土结构面积不超过1200m2时，混凝土的收缩及 温度作用不会在混凝土中产生较大的附加内力或非荷载作用裂缝。 4.8.6为确保整个地下工程的防水等级达到设计要求，逆作法施工 必须处理好逆接施工缝的防水。逆作施工缝与顶板、中楼板的距离 要大些（不得小于800mm），否则不便于逆接施工缝处的混凝土浇 筑施工。 为保证水平施工缝的密实度，施工前应对已施工的墙体混凝 土连接面进行凿毛处理，并涂刷界面处理剂或水泥基渗透结晶型防

4.8.6为确保整个地下工程的防水等级达到设计要求，逆作法施工 必须处理好接施工缝的防水。逆作施工缝与顶板、中楼板的距离 要大些（不得小于800mm），否则不便于逆接施工缝处的混凝土浇 筑施工。 为保证水平施工缝的密实度，施工前应对已施工的墙体混凝 土连接面进行凿毛处理，并涂刷界面处理剂或水泥基渗透结晶型防

水涂料，增强新老混凝土结合力，保证连接处混凝土的施工质量。 施工缝涂刷水泥基渗透结晶型防水涂料的做法是在混凝土终 凝后（一般来说，夏季在混凝土浇筑后24h，冬季则在36～48h， 具体视气温、混凝土强度等级而定），立即用钢丝刷将表面浮浆刷 除，边刷边用水冲洗干净，并保持湿润，然后涂刷水泥基渗透结晶 型防水涂料或界面处理剂，自的是使新老混凝土结合的更好。应注 意铺水泥砂浆层或刷界面处理剂、水泥基渗透结晶型防水涂料后 应及时进行后续混凝土浇筑，若时间简隔过久，水泥砂浆已凝固 则起不到使新老混凝土紧密结合的作用，仍会留下渗漏水的隐惠

4.8.7后浇带应在两侧混凝土收缩变形基本稳定后施工，混准

收缩变形一般在龄期为6周后已完成大部分，故本规定要求在42d 后再施工；在条件许可时，间隔时间应延长到90天。 后浇带应采用掺膨胀剂的补偿收缩混凝土浇筑，其性能指标 的确定主要考虑以下两方面因素：一是在不影响抗压强度条件下膨 胀率要尽量增大：二是干缩落差要小。补偿收缩混凝土膨胀率应按 现行国家标准《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119附录B的 规定，通过计算得出：当0e为0.2～0.7MPa时，其限制膨胀率82 的最大值为0.05%，最小值为0.015%。因此，规定补偿收缩混凝 土水中养护14d的限制膨胀率应不小于0.015%。 我国膨胀剂品种有10多种，由于膨胀剂的品种不同，掺量不 同司，它与水泥、外加剂和掺合料存在适应性问题，同时应根据不同 结构部位的约束条件及限制膨胀率设定值进行补偿收缩混凝土配 合比设计，经试验确定膨胀剂的掺量。 4.8.8逆作地下结构板与围护桩（墙）节点防水构造可参考图12~ 图14的做法，

定；当基坑环境复杂，并且降水降压难度较大或变形控制牧产时， 宜优先采用落底式隔水惟幕，其深度应进入相对不透水层不小于 1m：当隔水惟幕计算深度下方存在较厚含水层时，采用落底式 幕代价太高，可采用悬挂式惟幕，但为保证环境安全，须在坑外采 取回灌措施。 结合天津地区地质特点，当相对隔水土层厚度大于2m且塑性 指数I13时，方认为其隔水效果良好。 4.9.3~4.9.4天津地区地下水丰富，水文地质条件复杂，采用逆作 法施工工程往往周边环境复杂，大面积长时间降水对周边环境影响 不容忽视，因此在进行降水设计和施工前应深入了解地下水控制技 术要求，确保安全。 根据天津地区既有工程经验，单口疏干降水井控制面积可按 250m?左右布置。 4.9.5天津地区基坑开挖一般采用无砂井降水，其优点是造价低 出水量可根据并径调整，其缺点是开挖后难以保护，且不适用于降 承压水。逆作法施工基坑土方开挖在楼板（或结构层板）下进行， 降水一般要求随挖随降，因此降水并布置时应充分考虑管井保护问 题，一般宜靠近永久立柱或临时立柱，避免土方开挖造成过早损坏； 中间结构层板逆作时，为确保降水的连续性和无水施工要求，降水 管井一般需浇筑在作层板中，这种情况下降水井采用钢管井方便 施工操作：基于以上两点原因，管材建议采用钢管，并随基坑开挖 分段截除。 减压并一般需在逆作结构全部封团以后方可停止抽降承压水 故降压管井均应浇筑在混凝土底板中，采用钢管井便于底板施工操 作和井管处底板的防水施工。减压井深度大于40m时，壁厚不宜 小于6mm。 对于以疏十为主的浅层潜水，也可采用无砂井。 4.9.6根据天津地区既有工程经验，单口并降压控制面积可按

1000m²左右布置。考虑土方开挖施工过程中，部分减压井可能会 遭受碰撞损坏而失效，故降压设计应考虑一定数量的备用并及观测 并，其数量可按设计减压并数量的10%~20%考虑。 4.9.7在深井降水无大量细颗粒随地下水被带走的情况下，周围地 面所产生的沉降量可用分层总和法进行计算：

α,PAH! S.=> 1+eoi

式中S。 地面最终沉降量； αi 第i土层压缩系数； 第i土层初始孔隙比： 4P一一第i土层因降水产生的附加应力； 4H一一第i层土的厚度。 在降水期简间，降水面以下的土层不产生明显的固结沉降，而降 水面至原始地下水面的土层因排水条件好，会在所增加的自重应力 条件下很快产生沉降，通常降水所引起的地面沉降即以这一部分沉 降量为主。因此可以采用下列简易方法估算降水引起的沉降量： 对于粘性土类：

α△P△H S 1+eo 2(1 +eo) AH"Yw △P△H S= E 2E

w一水重度; E一一降水深度范围内土层的压缩模量。 因降水而引起的土体沉降在平面上的各点是不同的，其沉降值 相应于该点上的水位降低值也是随着降水漏斗曲线变化的，在管井 处沉降值最大。 针对抽取地下水引起水位或水压下降而造成的大面积地面沉 降进行环境影响论证时，应充分考虑粘性土的固结程度、降水深度 范围内各土层的应力水平及其对应的压缩模量、潜水与承压水降水 漏斗的区别。

1）合理设置井结构，防范抽水带走土中细颗粒，降水时经常 观察抽出的地下水是否浑浊，避免管井堵塞，减少抽水沉降： 2）把滤管布置在水平向连续分布的砂性土中可获得较平缓的 降水漏斗，使影响范围内的差异沉降减小： 3）充分结合承压含水层特点，在层顶设置滤管来减压，实现降 压少降水”，减少周边沉降； 4）管井在不同含水层间设置可靠隔水措施，避免由于管井原 因造成不同含水层串通，形成越流补给。 4.9.11对逆作开挖高度较大的底板以上土层采用盆式开挖时，设 置的临时斜撑应以先施工段底板或层板为支点。 4.9.12周边环境保护设计，可采取以下地基基础加固措施减少对 环境影响： 1）基坑升挖前对近建（构）筑物或地下设施进行基础托换： 2）基坑开挖前在基坑与保护对象间设置隔离措施： 3）对理深较浅管线进行悬挂、架空等措施； 4）开挖前及开挖过程中对保护对象进行跟踪微扰动压力注浆 根据监测结果调整注浆施工。

5.1.1基坑开挖卸载引起的地层沉降和水平位移会影响令

5.1.1基坑挖卸载引起的地层沉降和水平位移会影响邻近建 （构）筑物、道路、地下管线及其它地下设施，因此在施工前掌握 邻近建筑物的高度和结构型式、基础类型和刚度、以及基础下的士 质等，对制定相应的施工措施和变形控制标准具有重要意义：掌握 地下管线相对位置、埋深、材质、管径、使用年限和功能等，并对 其承受变形的能力进行分析，以便在施工时采取相应的措施 鉴于此，施工前施工单位应对设计图纸中基坑周边相建（构） 筑物、地下管线等设计条件进行现场核实，并及时开展周边环境风 险源辨识和风险等级评估；如发现现场与设计图纸不符时，应及时 提请设计单位校核或调整设计方案

质等，对制定相应的施工措施和变形控制标准具有重要意义：掌握 地下管线相对位置、埋深、材质、管径、使用年限和功能等，并对 其承受变形的能力进行分析，以便在施工时采取相应的措施 鉴于此，施工前施工单位应对设计图纸中基坑周边相建（构） 筑物、地下管线等设计条件进行现场核实，并及时开展周边环境风 险源辨识和风险等级评估：如发现现场与设计图纸不符时，应及时 提请设计单位校核或调整设计方案。 5.1.5泥浆配方或成槽（成孔）机械选型与地质条件有关，常发生 因泥浆配方或成槽（成孔）机械选型不当而产生槽壁（孔壁）塌 事故。在地下连续墙（钻孔灌注）正式施工前进行试成槽（成孔 的工艺性试验，其自的是核对地质资料，并检验所选的成槽设备、 机具、施工工艺以及技术要求的适宜性，检验机具设备使用是否正 常，同时根据试成孔结果积累施工经验，及时调整施工、设计参数 避免槽壁（孔壁）塌事故发生，确保工程顺利进行。因此对于重 要的工程、以及地质与水文 一般均要进行试成槽

其承受变形的能力进行分析，以便在施工时采取相应的措施 鉴于此，施工前施工单位应对设计图纸中基坑周边相邻建（构） 筑物、地下管线等设计条件进行现场核实，并及时开展周边环境风 险源辨识和风险等级评估；如发现现场与设计图纸不符时，应及时 提请设计单位校核或调整设计方案。 5.1.5泥浆配方或成槽（成孔）机械选型与地质条件有关，常发生 因泥浆配方或成槽（成孔）机械选型不当而产生槽壁（孔壁）姆媒

5.1.5泥浆配方或成槽（成孔）机械

因泥浆配方或成槽（成孔）机械选型不当而产生槽壁（孔壁）珊 事故。在地下连续墙（钻孔灌注桩）正式施工前进行试成槽（成孔） 的工艺性试验，其目的是核对地质资料，并检验所选的成槽设备、 机具、施工工艺以及技术要求的适宜性，检验机具设备使用是否正 常，同时根据试成孔结果积累施工经验，及时调整施工、设计参数， 避免槽壁（孔壁）塌事故发生，确保工程顺利进行。因此对于重 要的工程、以及地质与水文条件复杂的工程，一般均要进行试成槽 （成孔）。对于环境保护要求较高的工程或地质条件较复杂的工程 不应在原位进行试成槽（成孔）：对于要求较低的工程可进行原位 试成槽（成孔）。结合天津地区经验，试成槽（成孔）的数量不得

5.2.1天津市地下水潜水水位理深较浅，并且下部分布有多层微承 玉水，见水文地质分布简图（图15）。工程地质从上到下多呈细颗 粒砂层、粉土和粘土互层分布

5.2.1天津市地下水潜水水位埋深较浅，并且下部分布有

图例（第）水具金水压潜水含水层：分布于浅部土层中，与上部粘性土呈千层状互层分布，稳定水位0.3~4.0m，水和第I陆指层的粘性土为隔永底板。第一微承压含水层：分布于第I和IⅢ陆相层的粉七、粉砂中，稳定水位2.5~3.8m，接受上部潜水的补给。以第IV陆相层的粘性土为隔水底板。第二微承压含水层：分布于第Ⅱ海相层和第IV陆相层的粉土粉砂之中，稳定水位3.0~5.9m，接受上部承压水的补给。以第IV陆相层、第I海相层的粘性土为隔水底板。第三徽承压含水层：分布于第Ⅲ海相层和第V陆相层的粉土、粉砂和细砂层之中，稳定水位12.213.m，与其它含水层水力联系不明显。以第V陆相层和第IV海相层的粘性土为隔水底板。深层承压含水层：分布于第IV海相层的粉土粉砂细砂之中，稳定水位埋深约16.了m，埋深一般大于80. 0mo图15天津水文地质分布简图根据天津市基坑工程施工降水的实践经验及教训，降水或降承压水不当会引起基坑周边地面及建构筑物的大面积沉降，甚至引发事故，为达到基坑开挖和回筑阶段无水施工并满足基坑抗渗流和抗承压水隆起稳定性的要求，同时控制降水引起的周边沉降和通过渗流固结提高坑内土体强度，施工过程中应根据拟建工程的地质条件106

和隔水惟幕设计方案，采取有效的地下水控制措施。 深基坑承压水的控制处理非常重要，要引起施工降水单位的足 够重视，无其是对透镜体承压水含水层要更加重视，因为这种含水 层在勘察阶段有可能发现不了，但施工过程对逆作法基坑的安全影 响却很大，所以要求施工单位应对详勘报告中提及的连续层或透镜 体承压水含水层等水文地质参数进行研判，必要时进行补勘验证； 对透镜体承压水含水层的降压降水方案要慎重，因其含水层体积较 小，且分布不均匀，故处理难度较大，处理措施应进行专项论证。 勘察阶段的抽水试验目的是确定水文地质参数；施工阶段降水 试验时，场地水文地质条件已发生改变（隔水唯幕已完成），试降 水的目的多为确定降水效果、评估局部隔水雌幕的隔水效果以及预 测降水对周边环境的影响程度，并与勘察阶段的抽水试验相对照 判定施工期间承压水水头的按需降压控制标准，提出减压并启动时 机，切实做到按需降水、按需减压，保证基坑及其周边环境的安全， 并保护水资源。试降水宜分单井试验和群井试验两部分进行，当存 在减压降水井时，应针对减压降水井进行单独的试降水。 预降水目的是验证坑内降水并布置及数量是否合理，降水效果 是否能满足设计与施工要求，以及检验整体基坑隔水雄幕是否存在 较大的渗漏。该项工作是正式降水前的一次预演，如达不到要求， 应及时采取隔水惟幕的渗漏补救措施，或优化疏干降水井或减压降 水并的布置及数量等参数，确保地下水控制满足施工要求。 当发现坑内疏干降水或减压降水引起周边建构筑物较大沉降 进而影响正常使用时，采用坑外地下水加压回灌是非常有效的针对 性措施。 根据天津市深基坑降水的工程实践经验，非专业队伍实施的降 水施工产生了很多基坑透水、管涌事故，故规定降水及回灌宜由专 业单位进行施工。

5.2.3降水运行时应考虑降水对周边环境的影可

位的变化不能影响周边临近建筑物、管线、地下构筑物、地面道路 等的正常使用。因此，本条要求基坑降水工程应进行人工定期视 检查；应对基坑内外的地下水位、降水井群抽水量进行动态监测 实行降水运行信息化管理。 信息化施工管理，是降水运行施工基本要求之一。所谓信息 是指坑内外水位变化，以及坑内单并出水量及总涌水量监测成果 在预降水阶段，坑外观测井水位出现莲续下降，就要分析是否存在 唯幕渗漏的可能。需要“分层降水、按需降水的基坑降水工程，应 根据坑内地下水位的标高，及时调整水泵吸口的位置，确保地下水 立稳定在设计要求的标高处。需要降压的基坑降水工程，一方面需 要监测土体开挖面标高，另一方面需要监测坑内、外承压水观测井 为水头标高，应提前开后减压并降压，提前时间长短应根据前期抽 水试验结果确定。减压井开启后，应继续对承压含水层水头进行监 则，在时间和空间上确保基坑安全。同时应根据承压水水头监测值， 周整出水量大小，避免降深过大，确保基坑安全，并把对环境的影 响降至最低。

5.3.1当地连墙钢筋笼较长，需分节吊装下放时，钢筋连接部位应 选择在基坑底面以下。地连墙混凝土灌注顶面宜高于设计墙顶标高 不小于1倍墙厚，自的是确保凿除浮浆层后的混凝土强度等级达到 设计要求。

5.3.2地连墙接头形式和槽段划分应根据地质水文条件、结构形式

5.3.2地莲墙接头形式和槽段划分应根据地质水文条件、结机 （临时结构和永久结构）、墙体受力特征以及成本综合考虑进 择。 工

对于周边环境复杂或变形控制要求高、水文地质情况复杂的逆

作法工程，地连墙型钢接头处应预埋注浆管、并应在接缝外价 地层加固止水措施

地层加固止水措施 5.3.6对施工区域存在地下障碍物时，常规的钻机成孔前，需要先 清理障碍物，然后回填水泥土，夯实后钻机成孔，这种成孔方式容 易造成塌孔和垂直度超限不满足设计要求。但如果采用硬法切割成 孔机械清障方法，则成孔与清障同步进行，在钢套简的保护下，在 成孔过程中，不会产生塌孔，垂直度容易保证，故在这种地层中 可采用硬法切割咬合施工桩。 对于桩长超过30m的咬合桩，如采用常规的超缓凝混凝土， II序桩施工时，容易产生因Ⅱ序桩成孔时简较长而导致的超缓凝混 疑土初凝，从而造成施工困难或根本无法施工，故本规程规定对超 过30m的咬合桩也可采用硬法切割咬合施工。 5.3.7硬法切割咬合施工时，I序桩施工对1序桩的混凝土强度和 时间间隔没有要求，考虑到360度全回转套管钻机采用液压驱动钢 套管钻进，可切割套管内具有相当强度的抛石、混凝等，边回转 钻进边使用抓斗取出套管内的混凝土及障碍物，故硬法切割咬合桩 可采用全回转套管钻机施工。 当采用软法切割施工时，为减少Ⅱ序桩成孔施工过程中尚未初 凝的I序桩超缓凝混凝土流塌，故I序桩需要采用全套管超前压入 旋挖钻机取土的施工方式。 5.3.11RJP工法桩（RodinJetPile）是指利用多孔管钻杆和多重管 的构造形式，通过超高压水和空气的复合喷射流体、超高压浆液喷 射流体分两次切削破坏土层，然后形成大直径固结体的一种工法， 其适用于对填土、淤泥质土、粘性土、粉土、砂性土、卵砾石等地 层的加固。 MJS工法桩（MetroJetSystem）是在传统高压喷射注浆工艺的 基础上，采用独特的多孔管和前端造成装置（习惯称之为Monitor）， 买现孔内强制排浆和地内压力检测，并通过调整强制排浆量来控制

5.3.11RJP工法桩（RodinJetPile）是指利用多孔管钻杆和

的构造形式，通过超高压水和空气的复合喷射流体、超高压浆液喷 射流体分两次切削破坏土层，然后形成大直径固结体的一种工法， 其适用于对填土、淤泥质土、粘性土、粉土、砂性土、卵砾石等地 层的加固。 MJS工法桩（MetroJetSystem）是在传统高压喷射注浆工艺的 基础上，采用独特的多孔管和前端造成装置（习惯称之为Monitor）： 实现孔内强制排浆和地内压力检测，并通过调整强制排浆量来控制

地内压力，大幅度减少对环境影响的一种地层加固的工法，其适用 于对填土、淤泥质土、粘性土、粉土、砂性土等地层的水平、倾斜 或竖向加固。 经天津市大量的深基坑地层加固实践经验证明，RJP与MJS 工法桩在大于30m的超深地层加固、大桩径地层加固以及对加固 体强度、渗透性、早期强度等指标要求高的工程中，土层加固效果 好，可靠度高，优势非常明显，故本条进行了相应规定。 5.3.12本条中RJP与MJS工法桩的直径、深度及水泥掺量系根据 天津市已有的地层加固工程实践经验和现有常用设备能力制定。

5.4地下竖向支撑桩柱施工

5.4.2本条规定了成桩成孔的连续性。实践经验证明，成孔时间过 长，成孔后停歇时间过长往往是承载力偏低的原因，一方面是孔壁 隐定性受到影响，另一方面是土体应力释放，孔壁、端部承载力难 以发挥。一般而言，扩底完成后8h内完成混凝土灌注的时间是充 裕的，当间隔时间超过8h，应进行孔壁静态稳定测试，并根据测 试结果，调整时间间隔。 邻桩施工间距和时间间隔的规定是为了防止窜桩现象，使未 完全硬化的混凝土桩身受损。施工的安全间距考虑了桩径、扩底直 径及垂直度偏差等因素，并且考虑了一定安全度。

.4.3、5.4.4扩底桩施工一次清孔采用带挡板简式钻斗，主要目白

是初步清除孔底大部分粗颗粒沉渣。 本规程明确规定扩底灌注桩要进行二次清孔，这是因为尽管采 用了稳定液，成孔后稳定液呈静止状态，但从一次清孔到灌注混凝 土前还有下钢筋笼、安放导管等工序，时间一般超过2h其至更长， 这过程中稳定液中悬浮的粗颗粒首先开始沉积，且在钢筋笼、导管

下放过程中不可避免擦碰孔璧形成新的沉渣，因此要求在灌注混凝 土前进行二次清孔。 二次清孔后若不及时浇注混凝土，仍会重新沉积沉渣，因此规 定清孔后30min内灌注混凝土，若超过则必须重新测定孔底沉渣 并按检测结果确定重新清孔指标。 扩底桩施工采用泵吸反循环进行二次清孔，由于扩底后端部尺 寸较大，对清渣泵要求较常规要高。工程实践证明，对于不同地质 条件，清渣工艺差异（泵吸量、悬泵高度、泵吸时间等）造成的承 载力差异是显著的，因此强调因地制宜。泵吸清渣应注意施工步骤 悬泵高度由高向低，逐步清渣

桩扩底部分部，是确保扩底部分混凝土连续性的要求。初灌混凝 土作用是推开导管内泥浆，以下落时的势能转化为作用于钻孔孔壁 压力，阻止钻孔泥浆侵入混凝土内，是确保后续混凝土灌注质量的 重要环节。

5.4.7液压垂直插入钢管法工法施工流程为：通过地上液压垂直插

管机机身上的两个液压抱闸和一个竖向液压垂直插拔装置，及孔内 的导向纠偏装置，将钢立柱垂直向下插到支承桩中，边插边利用安 装在钢立柱上的测斜仪随时监测钢立柱的垂直度，全程实行动态监 控实时调整，在支承桩混凝土初凝前将永久钢立柱垂直插入到设计 标高。液压垂直插入钢管法工法调垂原理为：根据两点一线原理， 通过利用钻孔孔内空间，延长了两个垂直控制点之间的距离，使垂 直度控制更便捷有效，同时降低了设备的地面高度，增加了系统的 整体稳定性和可操控性，从而更有效的达到对钢立柱的导向、纠偏 效果。

中关于实心钢管段制作允许偏差值。

12竖向支撑柱一般采用专用调垂架控制定位、垂直度和转向

.12竖向支撑柱一般采用专用调垂架控制定位、垂直度和转向

5.6竖向侧墙结构施工5.6.7墙体逆作纵向施工缝处斜向模板施工，上方层板留设浇捣口时，其位置应避开扶壁柱与主梁，每个预留孔大小为120mm~200mm，留设间距宜为1200mm~2000mm，回筑混凝土浇注面应高于施工缝200mm以上。（图17）图17侧墙施工缝斜向模板1一侧墙纵向施工缝：2一斜向模板：3一侧墙5.7土方开挖5.7.1基坑开挖前，施工单位应认真翻阅岩十工程勘察报告，详纸了解基坑开挖范围内土石方的性质及分布情况，掌握基坑开挖范围内外地下管线、建（构）筑物等情况及要求，领会设计要求，编制切实可行的土石方开挖方案，以指导施工。113

5.7.3本条结合天津市逆作法地下工程实践经验，对土

验收报告的基本内容进行了规定。施工单位报送的土方开挖及险 人的专项施工方案，应经专家论证通过后，方可进行开挖作业。二 开挖前应严格执行先开挖条件验收后土方开挖的程序要求，条个 金收前，施工单位应编制土方开挖前条件验收报告。

5.7.4逆作法施工是在顶板或界面层楼板封闭后，再进行

和地下各层结构的施工。为了解决土方外运和材料（钢筋、混凝土、 排架、模板）的运输，需要在地下各层层板结构上留设上下连通的 垂直运输孔洞，这些孔洞宜利用永久结构孔洞（车道进出口、楼扶 梯、电梯通道等），当永久结构孔洞不能满足出土进料的施工工艺、 工期要求时，必须对层板结构进行临时开洞，开洞的数量主要取决 于工程的日出土量的要求，根据目前的经验，每个取土口一台出土 设备或挖机按一个工作日8h计算，出土量在500m3左右。 地下盖挖时挖土机有效半径一般在7m～8m左右，地下土方 驳运时，一般控制在翻驳二次为宜，避免多次翻土引起下方土体过 分扰动；地下自然通风有效距离一般在15m～20m左右，故一般取 土口间距不宜超过40m；对于类似地铁车站之类的狭长型基坑，基 坑两端处宜设置出土口（出土口距端部的距离不宜大于15m），中 部区域宜每隔约30m设置一个出土口。 为保证出土效率，每个取口的面积一般不小于36m；为方 便钢筋等材料运输，长度方向一般不小于9m，对于局部区域无法 满足长度要求时，其洞口对角线不得小于9m。 5.7.7根据天津市深基坑开挖实践经验，挖土过程要严格遵循先探 后挖的原则，确认围护结构隔水有效时，方可进行大面积开挖，避 免基坑发生透水、管涌等事故。地连墙接缝处采用人工挖土的目的 是便于人工查看地连墙成槽接头处的隔水效果，如有需要可及时采 取相应的处理措施。中间支撑柱周边采用人工挖土的自的是避免机 械开按对支搅柱的磁境

后挖的原则，确认围护结构隔水有效时，方可进行大面积开挖，避 免基坑发生透水、管涌等事故。地连墙接缝处采用人工挖土的目的 是便于人工查看地连墙成槽接头处的隔水效果，如有需要可及时采 取相应的处理措施。中间支撑柱周边采用人工挖土的自的是避免机 械开挖对支撑柱的碰撞

逆作结构模板及支撑体系因挖土标高限制，一般采用短排架 支模，开挖前难以先行拆除。挖土时一般边挖土边拆除垫层及模板， 挖土至模板松动时，必须先拆除模板和其它坠落物，然后继续开挖 严禁在未拆除的垫层及模板下站人，防止垫层或模板坠落伤人。拆 除的材料必须随时清除，不准堆放在挖土区域的上方，以防下滑击 伤人体。

挖士至模板松动时，必须先拆除模板和其它坠落物，然后继续升挖， 亚禁在未拆除的垫层及模板下站人，防止垫层或模板坠落伤人。拆 除的材料必须随时清除，不准堆放在挖土区域的上方，以防下滑击 伤人体。 5.7.10、5.7.11在条件许可的情况下，应尽量采用车辆行驶至开挖 面，通过坡道外运土方，坡道的坡度不宜大于1：8，并应满足运 土车辆及挖土机的进出要求。 在条件不充许设坡道的情况下，对于工程量较大的土方，应 尽量采用传送带或抓斗进行垂直提升；工程量较小的土石方，应尽 量采用吊车进行垂直提升；地下水平运输应根据运输通道净空选择 尺寸合适的运输工具，最大限度节约成本和缩短工期：如水平运输 通道要利用已施工的结构层板作为支撑，应对通道以及影响范围的 层板结构进行施工荷载作用下的专项验算。土方车辆通行区域的 柱、墙、板插筋在挖土期间应采取措施加以保护

5.7.10、5.7.11

5.8构件节点连接施工

5.8.3根据工程经验，层板钢筋一般采用钻孔钢筋连接法、直接绕 避或穿插方法穿越格构柱。 5.8.4梁柱节点处有层板钢筋、梁受力钢筋和节点钢筋等，钢筋密 集交错，如果不先进行现场钢筋试绑扎，在实际绑扎施工时，曾发 生过很多受力钢筋没法绑或者只能绑成并筋，有的甚至取消部分钢 筋，并且会造成箍筋、拉筋等构造钢筋的绑扎更加困难，所以现场 钢筋试绑扎是非常必要的。 对环梁节点、传力钢板节点，全部或部分纵向梁钢筋要焊接

到钢管环板上，因钢筋直径较大且较多较密，钢筋的焊接方式和施 悍顺序，对钢筋连接施工非常重要：对于受力较大节点，还有第二 排受力钢筋需要焊接到环板底部，由于需要仰焊，焊接操作空间以 及焊接顺序对钢筋连接施工也非常重要：因此施焊前应核对焊接操 作空间和焊接方式及顺序，焊接后也应做好焊缝的检测工作，确保 质量。 梁柱节点的钢筋密集，为保证混凝土的浇筑质量，一方面要 求混凝土中粗骨料最大粒径不得大于25mm，增加混凝土的可浇灌 性，另一方面要求加强混凝土的振捣，保证节点混凝土的密实度。

5.9.1自前，地下工程均采用防水混凝土，其自防水效果尚好，而 出现渗漏水问题的往往是施工缝、变形缝、后浇带等细部构造处。 混凝土墙施工缝留设在高出底板（或腋角）顶面不少于300mm 位置，自的是为了保证防水节点薄弱部位的施工质量；施工缝留设 在低于顶板（或腋角）底面800mm处位置，自的是为了保证下部 混凝土墙与其上部混凝土墙莲接时所必要的操作空间。 5.9.2逆作法墙体水平接缝应保证其垂直方向上的应力有效可靠 地传递，并保证混凝土结构的水密性与气密性。逆作法墙体水平接 缝部位容易产生如下质量问题： （1）由于先浇筑混凝土的阻隔，容易产生气体不能排出； （2）由于后浇混凝土收缩产生缝隙，以及接缝表面产生离析水 和气泡； （3）由于混凝土侧压力及浇捣速度过快造成模板变形而产生的 混凝土面下沉。 为了解决以上问题，常用接缝处理方式有超灌法与注浆法两

种，超灌法指浇筑时直接利用结构混凝土流动压力，直接由浇揭孔 烧捣的施工方法：注浆法指在接缝部位事先预理注浆管或预设注浆 管道等，待后浇混凝土初凝后进行注浆填缝的施工方法。天津地区 地下水丰富，注浆法除采用在接缝部位预埋专用注浆管后期注浆的 方式外，还可采用在接缝部位预理发泡聚乙烯接缝棒，待混凝土强 度达到设计值后用稀释剂溶解接缝棒，形成注浆管道进行注浆的方 式；或者采用施工完成后在接缝部位用钻头引洞，安装有单向功能 的注浆针头进行定点注浆的方式。对防水要求较高的工程，也可采 用上述任何两种注浆处理的组合方式，以降低渗漏风险

5.9.3本条中所述注浆管是一种预埋注浆管系统，用于混凝

地工缝处的密到。在新旧混疑工的按缝之间安装注泵官定非常合适 的。当水渗入接缝时，可以通过设定在表面的PVC端口注入浆液 加以封堵这种方法来密封接缝。可以选择在混凝土养护结束后进行 住浆，当接缝渗漏时同样也可以用这方法进行密封。 1注浆管理设要求： 1）注浆管的安装长度每段不超过5m。用连接管嘴、强力胶水 和伸缩套管将注浆导管莲接在注浆管的两端，作为注浆管和排气 管；在注浆导管末端安装塞子，防止杂质进入注浆管； 2）安装注浆管的基层应按照规范要求进行凿毛，接浆或涂刷 界面处理剂，固定注浆管范围的基层应平整，确保注浆管与基层能 够密贴； 3）按照施工图要求的位置设置注浆管，使用塑料卡子将注浆 管固定在平整的施工缝表面，固定间距为200mm～300mm；固定 点沿注浆管两侧交错设置； 4）注浆管必须与基层密贴设置，任何部位不得悬空，转弯部 位应平缓，不得出现折角，注浆管的转弯半径不宜小于150mm; 5）注浆管安装完毕后，一且出现破损部位，应及时修补，将 破损部位割除，在割除部位末端重新安装注浆导管，并与两端原有

注浆管进行搭接，有效搭接长度不小于20～30mm（即出浆段长 度）； 6）注浆管安装完毕后，后续工程中应注意对成品进行保护， 避免施工时对注浆管造成破坏，出现破损部位时应及时修补，在注 浆管附近绑扎或焊接钢筋作业时，应采用临时遮挡措施对注浆管进 行保护。 2注浆工艺要求 1）在注浆前，先用水进行注射，以便检测出泄漏处（并以便 估算注射浆使用量），根据缝隙大小及工程需要，可以选用无机型 （超细水泥）注浆材料。注浆应在混凝土养护结束后（28天后） 进行。 2）使用合适的注浆泵将注浆管填满注浆材料，直到浆液从另 端的导浆管端口流出。在垂直设置的注浆管内，最初的注浆应该 从最低的导浆管端开始，将材料向上挤压，将排气端导浆口封闭并 继续注浆。为保证注浆效果宜使灌浆液低压缓进，材料不再流入并 且压力计显示没有或者几乎很少压力损失，维持压力至少2分钟， 确保注浆操作在注浆材料充许的使用或者固化时间之内。重复注浆 需要确保使用经过核准的注浆材料；任何留在注浆通道内的注浆材 料必须在其固化之前清除干净。 5.9.4后浇带处的防水层应为一个整体，不得断开，并采取设附加 防水层和外贴止水带措施；为防止浇混凝土前，地下水向上压力 过大将后浇带处防水层破坏，后浇带宽度宜窄不宜宽：此外，在后 浇带位置局部加厚垫层，并增设附加钢筋，以防止后浇带两侧底板 产生沉降差而导致后浇带下方的防水层受拉伸或撕裂

5.10.1在逆作法基坑工程施工的全过程中，应对基坑支护体系及 周边环境进行有效的监测，为信息化施工提供参数。 5.10.2自前基坑工程的设计计算尚处于半经验半理论状态，无论 计算模式还是计算参数，常常和实际情况不完全一致，因此，为了 保证工程安全，设计人员应根据基坑工程的具体情况提出基坑监测 的具体要求，在施工过程中，可通过对监测数据的分析调整或优化 施工程序与围护结构设计；遇到紧急情况时，可以及时发出警报， 以便采取相应的应急措施。

计算模式还是计算参数，常常和实际情况不完全一致，因此，为了 保证工程安全，设计人员应根据基坑工程的具体情况提出基坑监测 的具体要求，在施工过程中，可通过对监测数据的分析调整或优化 施工程序与围护结构设计；遇到紧急情况时，可以及时发出警报， 以便采取相应的应急措施。 5.10.3本条规定了监测单位编写监测实施方案的具体要求。考虑 到基坑监测范围及内容的广度，无其对大型地下设施、城市生命线 等工程的变形位移控制，应事先与相应管理部门取得联系，共同协 商确定报警值等，因此强调监测方案须经设计、监理、业主或承包 商及相关单位共同确认后实施的重要性。

5.10.3本条规定了监测单位编写监测实施方案的具体要求。 到基坑监测范围及内容的广度，尤其对大型地下设施、城市生 等工程的变形位移控制，应事先与相应管理部门取得联系，并 商确定报警值等，因此强调监测方案须经设计、监理、业主可 商及相关单位共同确认后实施的重要性

5.10.5~5.10.8

本条中隐蔽工程系指已施工完成但缺少照明部位和 为节约投资，隐蔽工程可采用高清视频监控2017CPXY-J390标准下载，也可

采用人工定期视。 目前地下工程施工期间的自动化实时监测技术非常成熟，随着 通信技术（4G、5G）的发展，大数据的无线传输、存储、处理技 术应用也日趋广泛，远程视频监控技术也非常成熟（如手机APP、 监控中心）；考虑到目前天津市比较重要的基坑已开始采用自动化 实时监测技术和无线传输的远程信息化管理，故提出在特别重要或 非常复杂的逆作法地下工程关键部位或构件宜采用自动化实时监 测技术，其余的逆作法地下工程可采用自动化实时监测技术：对风 等级较高的风险源或隐蔽工程可采用视频监控，同时宜采用远程 信息化管理，实现可视化风险管理。 远程监控管理模式的核心内容是：通过远程监控管理预警系统

5.11施工作业安全与作业环境控制

5.11.4逆作法地下工程施工时自然采光条件差，结构复杂。无其 是节点构造部位，需加强局部照明设施，但在一个工作场所内，局 部照明难以满足施工及安全要求，必须和一般照明混合配置。本条 符合现行国家标准《建筑照明设计标准》GB50034规定，并适合 于施工现场照明设置的需要。 逆作法工程施工作业安全与作业环境控制除满足本规程规定 外，尚应符合现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59、《建 筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80、《建筑机械使用安全技术规 程》JGJ33、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46、《建筑施工 现场环境与卫生标准》JGJ146和《建筑工程逆作法技术标准》 TGJ432的有关规定

6.1.1~6.1.5对于其体的检测项自，应根据检测自的、内容和要求， 结合各检测方法的适用范围和检测能力，并考虑工程重要性、设计要 求、地质条件、施工因素等情况确定合适的检测方法和检测数量。 6.1.6~6.1.14影响围护结构、竖向支撑桩柱质量的因素存在于施工的 全过程中，仅有施工后的试验和施工后的检测验收是不全面、不完整 的。施工过程中出现的局部地质条件与勘察报告不符、工程施工参数 与施工前的试验参数不同、原材料发生变化、设计变更、施工单位变 更等情况，都可能产生质量隐惠，因此应加强施工过程中的检验。不 司阶段的检验要求可参照相关现行国家及地方标准执行。 桩身完整性检测一般可采用随工程桩钢筋笼绑扎的声波透射法 测试管，待混凝土浇筑完成后进行测试；当工程对检测要求较高时， 也可采用两种或多种合适的检测方法进行，如根据桩径、桩长、桩型 和天津地区成功的经验，选择采用钻孔抽芯法、声波透射法或动测法 进行检测，

6.2.4分项工程的验收是以检验批为基础进行的。分项工程质量

的条件是构成分项工程的各检验批次验收资料齐全完整DBJ／T 45-042-2017标准下载，且检验批均 已验收合格。

6.2.6外观质量的严重缺陷通常会影响到结构性能、使用

性。对已经出现的严重缺陷，应由施工单位根据缺陷的具体情况提出 技术处理方案，经监理单位认可后进行处理，并重新检查验收。外观 贡量的一般缺陷不会对结构性能、使用功能造成严重影响，但有碍观 瞻，因此，对已经出现的一般缺陷，也应及时处理，并重新检查验收