标准规范下载简介

DB62／T25-3111-2016 建筑基坑工程技术规程.pdf

为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2） 表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得” 3） 表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可” 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 ..的规定”或“应按··执行”

为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2） 表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3） 表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合 ..的规定”或“应按·执行”

1 《木结构设计规范》GB50005 2 《建筑地基基础设计规范》GB50007 3 《混凝土结构设计规范》GB50010 4 《钢结构设计规范》GB50017 5 《岩土工程勘察规范》GB50021 6 《地下工程防水技术规范》GB50108 7 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202 8 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204 9 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205 10 《木结构工程施工质量验收规范》GB50206 11 《建筑边坡工程技术规范》GB50330 12 《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497 13 《复合土钉墙基坑支护技术规范》GB50739 14 《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》GB50843 15 《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224 16 《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370 17 《复合地基技术规范》GB/T50783 18 《建筑地基处理技术规范》JGJ79 19 《建筑桩基技术规范》JGJ94 20 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106 21 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120 22 《湿陷性黄土地区建筑基坑工程安全技术规程》JGJ167 23 《建筑深基坑工程施工安全技术规范》JGJ311

24 《建筑与市政降水工程技术规范》JGJ／T111 25 《锚杆锚固质量无损检测技术规程》JGJ／T182 26 《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22 27 《建筑工程预应力施工规程》CECS180 28 《建筑基坑支护结构构造》国家建筑标准设计图集11SG814

DB11／T 1322.62-2019标准下载24 《建筑与市政降水工程技术规范》JGJ／T111 25 《锚杆锚固质量无损检测技术规程》JGJ／T182 26 《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22 27 《建筑工程预应力施工规程》CECS180 28 《建筑基坑支护结构构造》国家建筑标准设计图集

目次4 基本规定1915侧向压力194土钉墙1957.2设计计算1958 重力式水泥土墙2008.1一般规定2008.2稳定性与承载力验算..2009支挡式结构分析与稳定性验算2029.1结构分析2029.2稳定性验算…·20210 排桩20310.2设计与构造20310.3排桩施工与检测206地下连续墙20811.3施工与检测20812 锚杆21112.1锚杆设计21112.2锚杆施工与检测21413 支护结构内支撑21513.1一般规定21513.2设计与构造21514 双排桩·216189

15基槽与并状基坑支护

15基槽与并状基坑支护 219

也下水控制…· 221 251

注：取表中两者中的较小者，h为坑深（mm）。 本规程表4.0.8是在综合分析上述有关规定的基础上，并结合 近年来基坑工程监测经验制定的

表中两者中的较小者，h为坑深（mm）

注：取表中两者中的较小者，h为坑深（mm）。 本规程表4.0.8是在综合分析上述有关规定的基础上，并结合 近年来基坑工程监测经验制定的

5.0.3水土分算即分别计算土压力和水压力，两者之和即为总的 则压力。水土合算认为土孔隙中不存在自由的重力水，而存在结 合水，它不传递静水压力，以土粒与孔隙水共同组成的土体作为对 象。粉土为介于砂土与粘性土之间，塑性指数1.≤10且粒径大于 0.075mm的颗粒含量不超过全重50%的土。粉土可按表5.0.3分 为粘质粉土及砂质粉土两类

表5.0.3粉土的分类

《建筑基坑支护技术规程》JGI120对地下水位以下的粘性土、 粘质粉土采用水土合算，对砂质粉土、砂土、碎石土采用水土分算。 《建筑边坡工程技术规范》GB50330对砂土和粉土采用水士 分算，对粘性土根据工程经验按水土分算或水土合算计算。 《建筑地基基础设计规范》GB50007提出：对砂性土宜按水土 分算计算，对粘性土宜按水土合算计算；也可按工程经验确定 鉴于我省在岩土工程勘察中对粉土不再划分粘质粉土及砂质 粉土，本规程对粉土不再细分，一律采用水土分算。 5.0.7考虑渗流对水压力影响的计算方法有流网图法、本特·汉 森法（已应用于德国地基基础规范DIN4085中)及其他经验法，需要 时可参看有关资料。

土钉轴向拉力调整系数"：推导：土钉墙主动土压力的计算方 法有两类：一类是根据经验假定主动土压力的分布形状及数值大 小，如《复合土钉墙基坑支护技术规范》GB50739及《土钉支护技 术规范》GJB5055。另一类是现行《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120采用的方法，认为作用在土钉墙上的主动土压力总和仍为朗肯 主动土压力，但不再是上小下大的三角形分布形状，应据经验将其 周整为梯形等其他分布形状。如图7.2.2所示，令第j条土钉调整 前所承担的主动土压力为E，调整后为调整前的：倍，假定：与 基坑深度h为线性关系，其值在墙底处为小于1的，在墙顶处 为大于1的ma，第j条土钉深度为z；，由图可得如下几何关系：

因所有土钉承担的总主动土压力在调整前后保持不变，存在 如下关系：

mb是经验系数，与土层含水量及抗剪强度有关。由上式可 见，当m取1时，m，为1，仍为上小下大三角形分布的朗肯土压 力。一般可参考以下建议取值：硬塑以上粘性土取0.5，一般粘性 土取0.6，砂土、软土取0.7，淤泥取0.8。 7.2.2对击入式钢管土钉进行的开挖表明，如花管末端采用的扩

山 内自 H自外不斤 经措施不当且采用管内底部注浆法，浆液在花管周边土体中呈脉 状、片状、球状分布，极少包裹在花管周围,很大一部分出浆孔外无

浆液，花管土钉的抗拔力实际上是花管壁与周边土体的摩阻力，为安全计此类土钉应视为非注浆型钢管土钉，锚固体直径按钢管直径计算。击入式角钢土钉在拉力作用下其破裂面偏于安全的视为由两肢及斜边组成的三角形，斜边破裂面在土中；击入式槽钢其破裂面偏于安全的视为矩形，一边的破裂面在土中。设击入L56×4热轧等边角钢（周长191mm，截面面积439mm²），其效果优于外径48mm、壁厚3mm非注浆型钢管土钉（周长151mm，截面面积424mm²）。当钢管土钉的构造符合本规程7.3.7条要求，注浆符合本规程7.4.5条要求时，方可视为注浆型钢管土钉。土压力n,EaHn(a)(b)(c)(d)图7.2.2主动土压力分布调整系数(a)计算模型(b)朗肯主动土压力(c)主动土压力调整系数(d)调整后土压力7.2.5对复合土钉墙的整体稳定性验算，《建筑基坑支护技术规程》JGJ120与《复合土钉墙基坑支护技术规范》GB50739的做法不尽相同。相同之处是，认为土钉与锚杆在整体稳定性验算中起同样作用，由于整体稳定验算采用极限平衡法，假定土钉与锚杆同时达到极限状态，与锚杆预加力无关，因而验算公式中不含锚杆预应力项。197

（直径）取1.25N、；当为锚索时，上式中的分母为J。 在使用理正深基坑支护结构设计软件F一SPW7.0版进行土钉 墙设计时，在局部抗拉计算完成后、整体稳定计算前，屏幕会出现 内部稳定设计土钉长度初始值选择”界面，可有两种选择：取最小 土钉长度（取为零）或取局部抗拉设计结果，一般情况下应取后者 以使土钉最终设计长度与直径同时满足局部抗拉及内部稳定的安 全要求

8.1.2深层搅拌桩加固深度：干法不宜大于15m，湿法不宜大于 20m。水泥与有机质土搅拌会阻碍水泥水化反应，影响水泥土的 强度增长；地下水的pH值小于4时，水中的酸性物质对水泥土具 有结晶性侵蚀；当土的塑性指数大于25时，施工中容易在搅拌头 什片上形成泥团，无法使固化剂与土拌合。 8.1.3高压喷射有旋喷（固结体为圆柱体）、定喷（固结体为壁状） 和摆喷（固结体为扇状）三种；可采用单管法（喷射高压水泥浆）、双 管法（喷射高压水泥浆和压缩空气）及三管法（喷射高压水流、压缩 空气及水泥浆）；处理深度可达30m以上。若土中含有较多块石和 大量植物根茎，喷射流可能受到阻挡或削弱，冲击破碎力急剧下 降，切削范围减小，影响处理效果。对地下水流速过大或已涌水的 防水工程，由于工艺、机具和瞬时速凝材料等方面的原因，应慎重 使用。

8.2稳定性与承载力验算

8.2.5用应变控制式无侧限压缩仪可测得无侧限抗压强度9.（试 详直径35mm~50mm，高度与直径之比2.0~2.5）。搅拌法水泥土 的无侧限抗压强度一般为0.3MPa~4MPa，旋喷法水泥土的无侧限 抗压强度为0.5MPa~10MPa。 《建筑地基处理技术规范》JGJ79提出：R。=mfcA，，R.为单

2.5深层搅拌法水泥土抗剪强度标准1

9支挡式结构分析与稳定性验算

9.1.5土的水平反力系数的比例系数m宜按桩的水平荷载试验 及地区经验取值，本规程表9.1.4来源自本地区桩的水平荷载试验 结果，并参考了《建筑桩基技术规程》JGJ94表5.7.5。用本规程式 9.1.4计算时，关键在于坑底处水平位移量V，的取值，对卵石层取 水平位移量为2mm时，可得到较为符合实际的结果

9.2.7《建筑基坑支护技术规程》JGJ120第4.2.7条规定，对悬臀 式结构嵌固段深度不宜小于0.8h（h为基坑深度）。兰州地区的经 验表明：嵌固段为碎石类土及强风化砂岩时，悬臂式支护结构嵌固 深度取水平荷载作用下桩身弯矩零点可保证基坑安全。设桩径 0.8m、桩身混凝士强度等级C25、卵石层及强风化砂岩的m值取 150MN/m*，桩的水平变形系数为：

mb 150×1.53×64 = 0.863 EI 0.85 × 2.8 × 10* × 0.84 ×3.14

桩身弯矩零点自坑底向下为4.0/α=4.0/0.863=4.663m；当基坑 深度分别为10m、9m、8m、7m、6m时，依据《建筑基坑支护技术规 程》JGJ120，嵌固深度不宜小于8m、7.2m、6.4m、5.6m、4.8m；对比 两者可见当坑深较大时偏于保守，本规程规定：坑深大于等于6m 嵌固段长度取0.5h及5m中的较大值

桩身最 锚杆轴力 桩身弯矩标准值kN·m 桩身剪力标准值kN 与端点 冠梁刚度 大位移 标准值 的距离m MN/m 基坑内侧 基坑外侧 基坑内侧 基坑外侧 mm kN 3 25.561 11.26 177.95 551.29 580.31 359.00 254.87 6 8.088 11.60 188.70 532.91 586.47 357.08 256.79 9 4.695 11.82 195.46 521.90 589.96 355.84 257.85 12 3.595 11.93 198.81 516.49 591.62 355.22 258.35 15 3.313 11.96 199.81 514.88 592.10 355.04 258.50 0.001 12.61 219.76 483.13 601.24 351.28 261.23

10.3排桩施工与检测

10.3.6如图10.3.6所示，设以A代表素混凝土桩，以B代表钢筋 昆凝土桩，对一排咬合桩，其施工流程为A1→A2B1→A3B2一→ A4→B3. 。

B1B3B4图10.3.6咬合排桩施工流程钻孔咬合桩施工采用全套管灌注桩机，单根桩施工工艺如下，1）钻机就位：当定位导墙有足够强度后，使钻机就位并使主机抱管器中心对准导墙孔位中心；2)成孔：随着第一节护简压入，冲抓斗从护筒内取，一边抓土一边下压护筒，待第一节压入、检测垂直度合格后接第二节护筒，如此循环至到达桩底；3)吊放钢筋笼：对于B桩在成孔检查合格后吊放钢筋笼；灌注混凝土：如孔内有水采用水下混凝土浇灌法：5)拔筒成桩：边浇筑混凝土边拨管。207

11.3.2成槽机械设备按其工作机理主要分为抓斗式、冲击式和 可转式三类。抓斗式（目前应用最广）地层适应性广，除大块漂卵 石、基岩外，一般地层均可。冲击式在各种土层、软岩、硬岩中均可 使用，特别适用于深厚漂石、孤石等复杂地层。回转式成槽机根据 可转轴的方向分垂直回转式与水平回转式，铣槽机（水平回转式） 是目前国内外最先进的成槽设备，最大成槽深度可达150m，成槽 享度可达800mm~2800mm，适宜于除孤石、较大卵石外的所有地 层（包括坚硬岩石）。目前，在复杂地层中的成槽施工已由单一的 纯抓、纯冲、纯钻、纯铣等发展到多种成槽工法的组合工艺，如钻折 法、抓铣法、抓冲法等。

回转式三类。抓斗式（自前应用最广）地层适应性厂，除大块漂卵 石、基岩外，一般地层均可。冲击式在各种土层、软岩、硬岩中均可 使用，特别适用于深厚漂石、孤石等复杂地层。回转式成槽机根据 可转轴的方向分垂直回转式与水平回转式，铣槽机（水平回转式 是目前国内外最先进的成槽设备，最大成槽深度可达150m，成槽 享度可达800mm~2800mm，适宜于除孤石、较大卵石外的所有地 层（包括坚硬岩石）。目前，在复杂地层中的成槽施工已由单一的 纯抓、纯冲、纯钻、纯铣等发展到多种成槽工法的组合工艺，如钻抓 法、抓铣法、抓冲法等。 11.3.3泥浆具有护壁、携渣、冷却机具和切土润滑的作用，是地 下连续墙施工中成槽槽壁稳定的关键。 泥浆有三类：粘土泥浆、膨润土泥浆和超级泥浆 粘土泥浆用粘土要求其塑性指数大于25，粘粒含量大于 50%，粘土泥浆浆液密度大，便于钻渣悬浮，材料成本低廉。 膨润土泥浆是以膨润土（主要矿物成分为蒙脱石，其质量指标 见《钻井液材料规范》GB/T5005）为主、CMC（羧甲基纳纤维素、增 剂碱（NaCO D估接近中性

纯抓、纯冲、纯钻、纯铣等发展到多种成槽工法的组合工艺，如钻抓

11.3.3泥浆具有护壁、携渣、冷却机具和切土润滑的作用，是地

泥浆有三类：粘土泥浆、膨润土泥浆和超级泥浆， 粘土泥浆用粘土要求其塑性指数大于25，粘粒含量大于 50%，粘土泥浆浆液密度大，便于钻渣悬浮，材料成本低廉。 膨润土泥浆是以膨润土（主要矿物成分为蒙脱石，其质量指标 见《钻井液材料规范》GB/T5005）为主、CMC（羧甲基纳纤维素、增 粘剂D、纯碱（Na2CO3，分散剂D等为辅的材料，利用PH值接近中性 的水（自来水）按一定比例拌制而成。该泥浆密度小、粘度高、失水 量小，所形成的泥皮致密坚韧，护壁效果好。在一些情况下需增加 泥浆密度，当仅增加膨润土不能满足要求时，可掺入适量重晶石粉

1.3.3卵石层及砂岩层中泥浆性能指

超级泥浆（Supermud、聚合物泥浆、SM泥浆、化学泥浆）材料 是以聚丙烯酰胺为主材的高分子聚合物材料，遇水产生膨胀作用， 是高粘度的同时在孔壁表面形成一层坚韧的胶膜，防止孔壁 扇。超级泥浆中不加（或掺很少量）膨润土。无毒、环保。 泥浆的性能指标主要有：相对密度、粘度、含砂率、胶体率等。 相对密度（比重）：泥浆重量与同体积的4℃时的水的重量之 比。可用比重计等测定。 粘度：表示泥浆流动时内部颗粒间摩擦力的大小。用一定体 积的泥浆通过一定直径的孔道的时间（秒）表示粘度。可由漏斗和 量杯组成的漏斗粘度计测定 含砂率：经过充分搅拌的泥浆在3分钟内沉淀下来的沉淀物 与泥浆重量的比。用含砂率测定仪测定

胶体率：反映泥浆把固体颗粒保持为悬浮状态的能力，用特制 量杯测定。 11.3.4导墙的作用是：测量基准、成槽导向；存储泥浆、稳定液 立，维护槽壁稳定：防止槽口塌方：施工荷载支承平台。它是控制 地下连续墙施工质量的关键。 11.3.5影响槽壁稳定的因素主要有：地层条件，泥浆性能，地下 水位高低，槽段分幅宽度，成槽机械对槽壁的撞击，地面超载，成槽 开挖时间，各槽段成槽之间的相互影响等。泥浆必须具备两个条 牛才能起到护壁效果：一是形成一定高差的泥浆液柱压力，二是在 漕壁形成薄而致密、抗渗性好、抗冲击力强的泥皮；泥浆的重度、粘 度、失水量、含砂量等对此有重要影响，失水量小对形成泥皮有 利。颗粒孔隙大的地层如松散填土、砂砾，泥浆易流失不利于形成 泥皮，降低了稳定性。泥浆液面与地下水位高差小，泥浆渗透缓 曼，渗透时间长，泥皮不易形成，不利于槽壁稳定，实践表明，降低 地下水位能有效提高槽壁稳定性

12.1.1锚杆一般由锚头、杆体自由段和杆体锚固段组成。当杆 本材料为钢绞线时可称为锚索。根据锚固段灌浆体受力的不同， 主要分为拉力型、压力型、荷载分散型（拉力分散型和压力分散型） 等。拉力型锚杆灌浆体受拉，浆体宜开裂，防腐性能差，但易于施 工，基坑支护中多采用。压力型锚杆灌浆体受压，浆体不宜开裂， 防腐性能好，可用于永久性工程。 普通螺纹钢筋锚杆构造简单、施工方便，当轴向拉力值较大时 住往直径过大、甚至要多根才能满足要求，此时宜采用钢绞线，首 先是其抗拉强度远高于热轧钢筋，能满足设计值要求，同时可降低 钢材用量；二是预应力锚索需要的锚具、张拉机具等配件有成熟的 配套产品，供货方便；三是其产生的弹性伸长总量远高于热轧钢 筋，由锚头松动、钢筋松弛等原因引起的预应力损失值较小：四是 钢绞线安装较粗钢筋方便，在狭窄工地也可施工，问题是其防腐性 能差。预应力螺纹钢筋具有上述两者的优点，其防腐的耐久性和 可靠性高，宜用于水下及腐蚀性较强的地层中。 预应力锚杆的优点是：变被动承受土体荷载为主动提供抗力 有效抑制变形：显著提高滑裂面上的正应力及阻滑力，利于边坡稳 定；通过张拉工序可检验锚杆施工质量，确保锚杆的承载力。 12.1.2根据有关资料，当土层锚杆间距为1.0m时，考虑群锚效应 的锚杆抗拨力折减系数为0.8，锚杆间距在1.0m~1.5m之间时，锚

的锚杆抗拔力折减系数为0.8，锚杆间距在1.0m~1.5m之间时，锚 杆抗拔力折减系数可按此内插

反之，由于实际施工期锚固区地层局部强度可能降低，或岩土 中存在不利组合结构面时，锚固段被拔出的危险性增大，为安全计 锚固段长度有最低限值。 综上，本规程规定岩石锚杆的锚固长度宜采用3m~8m，土层 锚杆的锚固长度宜采用6m~12m。当计算锚固段长度超过限值 时，可采取锚固段二次压力注浆（二次劈裂灌浆）提高锚固体与土 本的粘结强度（可提高1.2倍~1.5倍），加大锚固体直径，增加锚杆 道数，采用荷载分散性锚杆等措施，提高锚杆承载能力。

12.2锚杆施工与检测

12.2.4二次注浆应在水泥浆初凝后、终凝前进行。该技术的关 键是掌握好第一次注浆体的初凝时间，若未初凝进行第二次注浆 有可能发生孔口冒浆达不到注浆压力，不能在锚固段产生扩孔、剪 裂注浆等效应。当第一次注浆体完全凝固，第二次注浆就难以胀 破一次注浆体，也达不到注浆目的。 12.2.7《建筑地基基础设计规范》GB50007规定：锚杆应在锚固 体强度达到设计强度80%以上后逐根进行张拉锁定。张拉荷载宜 为锚杆所受拉力值（N.）的1.05倍1.10倍，并在稳定5min~ 10min后退至锁定荷载锁定。《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22规 定与此类似，不同点是：岩层、砂性土稳定10min，粘性土保持 15min 《建筑地基基础工程施工规范》GB51004及《岩土锚杆（索)技 术规程CECS22规定：锚杆正式张拉前，应取0.1倍~0.2倍锚杆轴 可拉力值（N，），对锚杆预张拉1次~2次，使其各部位接触紧密和 杆体平直。

13.1.3钢支撑具有自重小、安装和拆除方便、施工速度快、可重 复夏使用等优点。尤其是安装后能立即发挥作用，对减少由于时间 效应而增加的基坑位移十分有效。因此如有条件应优先采用钢支 掌。但是钢支撑的节点构造和安装较复杂，提高节点的整体性和 施工水平至关重要。 现浇混凝土支撑刚度大，整体性好，可灵活布置，不会因节点 松动弓起基坑位移，施工质量易保证，应用较广。但需较长制作和 养护时间，施工周期长，不能立即发挥支撑作用。此外，拆除支撑 工作量大，一般需用爆破方法，对环境有影响。支撑材料也不能重 复利用。

13.2.6预加轴向力过大可能会使支挡结构产生反向变形，增大 基坑开挖后的支撑轴力。根据设计和施工经验，预加轴向力取轴 向压力标准值的（0.5~0.8）倍较合适

《建筑基坑支护技术规程》JGJ120指出，由于双排桩首次编入 规程，为慎重起见，只给出了采用混凝士桩，且前、后排桩矩形布置 的计算方法

初始压力按桩间土自重占滑动体自重的比值关系确定

DL／T 5285-2018标准下载图中滑动体自重为：hL。/2

桩间士自重与滑动体自重之比为

桩间土自重与滑动体自重之比为：

LoSy图14.0.5桩侧初始压力推导218

15基槽与并状基坑支护15.0.6实测资料表明，当采用分层开挖、分层支护的逆作法施工时，其变形条件与一般挡土墙不同，如按朗肯理论计算会导致中部支撑截面尺寸不足。参照《复合土钉墙基坑支护技术规范》GB50739第5.2.3条及《建筑边坡工程技术规范》GB50330第9.2.5条规定，对采用内撑法的基槽与并状基坑，本规程在计算土体自重弓起的侧压力时，采用了梯形分布模式。15.0.8作为示例，图15.0.8给出了周边土压力及尺寸确定情况下，某平面刚架的计算结果。200040002000q=50kN/mq=50kN/m(a)计算简图102. 54197. 4697.462.542.54(b)弯矩图219

10048.7348. 7351.2748.7351.2748.75100148. 73148.73148. 73148.7348.7310048.73L51.2751.2748.7348. 73100(c)剪力图51. 2751.2748.73100(d)轴力图图15.0.83平面刚架的计算结果15.0.9沉井是在现场先制作开口钢筋混凝土筒简身，待筒身达到一定强度后，在筒内挖土，随土面降低，筒身借其自重克服摩阻力不断下沉、就位的一种深基础沉井具有以下特点：截面尺寸大、刚度大、承载力高、抗渗性好、抗震性强：内部空间可利用，如工业建筑的料坑、水泵房、井式炉等：其施工对邻近建（构）筑物影响小，适合于周边环境要求高的场地：当地质条件复杂（如桩周为软弱土体），周边环境要求较高时，深度大的并状基坑，可考虑用沉并作为支护结构。220

注：粘土毛细水高度为0.4m~1.0m，粉土为0.2m~0.4m，砂土为0.05m~ 0.2m。 16.3.9在实际工程的降水设计中，计算潜水非完整井基坑总涌 水量时，经常遇到含水层厚度很天、或由于勘探深度有限含水层厚 度未知的情况，在利用附录H中公式H.0.2计算时，含水层厚度H 值难以确定。本规程引入了《建筑施工手册（第三版）》的经验算 法，详见附录H第H.0.3条。 16.3.12~16.3.13轻型并点根据抽水机组类型不同，分为真空 泵轻型井点、射流泵轻型井点和隔膜泵轻型并点。真空泵轻型井 点设备由真空泵、离心泵和汽水分离器组成，真空泵可选用W型 或WL型，离心泵可选用B型或BA型。射流泵轻型并点设备由离 心水泵、射流泵、水箱等组成，离心泵（供给工作水）可选用3BL一9 型。隔膜泵轻型井点分真空型、压力型和真空压力型三种，前两者 由真空泵、隔膜泵、气液分离器组成，真空压力型隔膜泵兼有前两 者特性，可一机代三机。 兰州某基坑工程采用咬合桩支护2020岩土结构-基础正式课及公开课讲义第四课-正常使用极限状态设计、构造设计及预应力混凝土.pdf，坑外管井降水方案。开挖 至强风化砂岩后，由于桩位施工偏差大及风化砂岩中管井降水效果 差，地下水携带粉细砂不断从桩间涌出，影响到坑壁安全。采用沿 基坑四周桩间砂岩出露处设置“横向”简易轻型井点（入射角30°~ 45°），在坑底中部布设多组竖向简易轻型井点的措施：当砂岩继续 开挖约4m时，布置第二道“横向”轻型并点及竖向轻型并点，从而解 决了坑壁稳定与降水的难题。并点管及集水总管采用PVC管，滤管 壁及端头包两层滤网，内层为80自的尼龙丝网，外层为10自的尼龙 丝网，每隔50mm用10号铅丝绑扎一道，并点管用水冲法直接理 设。基底标高处需设置轻型并点时，可开挖尺寸约20cm×20cm的沟 槽，将井并点管和集水总管均铺设在沟槽内，用粗粒料填平沟槽，基 氏明水抽十后浇筑垫层并继续进行上部结构施工，井点管和集水 总管不需回收。抽排水含砂量（体积比）小于1/10000