标准规范下载简介
GB@T50123-1999（2007年版）《土工试验方法标准》.pdf18.4.3影响砂土抗剪强度除颗粒大小、形状外，试样的密实度是
8.4.3影响砂土抗剪强度除颗粒大小、形状外，试样的密实度是 主要因素，为此，制备试样时，同一组的密度要求尽量相同 砂土的渗透性较大，剪切速率对强度几乎无影响，因此，可采 用较快的剪切速率。
19.0.1反复直剪强度试验是测定试样残余强度。残余强度是指 粘性土试样在有效应力作用下进行排水剪切某电厂扩建工程施工组织设计方案，当强度达到峰值强 度以后，随着剪切位移的增大，强度逐渐减小，最后达到稳定值。残 余强度的测定是随着具有泥化夹层的地基工程、硬裂隙粘土坡的 长期稳定、古滑坡地区的工程研究而提出的，故本条文规定适用于 粘土和泥化夹层。
余强度的测定是随着具有泥化夹层的地基工程、硬裂隙粘土坡的 长期稳定、古滑坡地区的工程研究而提出的，故本条文规定适用于 粘土和泥化夹层。 19.0.2测定残余强度的仪器除直剪仪外，还有环剪仪等，目前国 内测定该项指标的仪器尚少，常用直剪仪进行排水反复直剪强度 试验。本条文采用应变控制式反复直剪仪，即在直剪仪上增加反推 装置、变速装置和可逆电动机
19.0.2测定残余强度的仪器除直剪仪外，还有环剪仪
内测定该项指标的仪器尚少，常用直剪仪进行排水反复直剪强度 试验。本条文采用应变控制式反复直剪仪，即在直剪仪上增加反推 装置、变速装置和可逆电动机
19.0.3测定土的残余强度，制备试样时要求软弱面或泥化夹层
测定土的残余强度，制备试样时要求软弱面或泥化夹层 详高度的中部，即正好是剪切面，目的是测得符合工程实际 识产生
测定土的残余强度要求在剪切过程中土中孔隙水压力得到完 全消散，因此，必须采用排水剪，且剪切速率要求缓慢。国内曾先后 对粘土、粉质粘土进行了不同剪切速率的对比试验，得出高液限粘 土宜采用0.02mm/min，低液限粘土宜采用0.06mm/min的剪切 速率。肯尼（Kermey）曾采用0.017～0.024mm/min的速率在直剪 仪上进行，并指出，在此剪切速率范围内测得的强度值变化不大。 日本曾用单面直剪仪对“丸の内粘土”用7种不同的剪切速率进行 试验，试验表明，当剪切速率小于0.027mm/min时，抗剪强度稳 定。国外测定残余强度的最快速率均小于0.06mm/min。根据以上 资料，本条文规定粘土采用0.02mm/min，粉土采用0.06mm/min 的剪切速率。反推速率要求不严格，只是复位,不测剪应力，故规定
为 0.6mm/min。 残余强度的稳定值的基本要求是剪切面上颗粒充分定向排 列。采用环剪仪进行试验时，剪切至剪应力稳定即可停止试验，而 采用反复直剪试验时，强度是随着剪切次数的增加而逐渐降低，颗 粒逐渐达到定向排列，最后强度达到稳定值。斯开普顿 (Skempton)对伦敦粘土试样剪切6次获得残余强度，他认为当强 度达到峰值后，继续剪切到位移达25～50mm可降低到稳定值。 诺布尔（H.L.Noble）在直剪仪上以0.004mm/min的速率进行试 验，每次剪切2.5mm，反复剪10～15次，总位移达50～75mm，可 达到稳定值。国内有单位以0.025mm/min的速率反复剪切，试验 结果表明，不同颗粒组成的试样，所需要的总位移是不一样的，一 般讲粘粒含量大的试样，需要的总位移量小些，反之亦然，粉土一 般需要40～48mm，粘土24～32mm，为此，本条文除规定最后二 次剪切时测力计读数接近外，对粉质粘土要求总剪切位移量达40 ～50mm，粘土总剪切位移量达30~40mm。 19.0.5关于试样面积的校正。用直剪仪测定土的残余强度时，由 于每次剪切位移较大，上半块试样与仪器下盒铜壁边缘接触的部 分随着剪切位移增加而增大，剪切过程中所测的剪应力包括了试 样与试样间，试样与仪器盒之间两部分，根据比较试验资料，以仪 器盒与土的摩擦代替土与土的摩擦所产生的误差不大，故一般可 不作校正，本条文中没有考虑校正，若遇到某些土类影响较大，则 参考有关资料进行校正。
20.0.1本试验的目的是测定粘土在无结构力影响下的膨胀潜 势，初步评定粘土的胀缩性。自由膨胀率是反映土的膨胀性的指标 之一，它与土的粘土矿物成分、胶粒含量、化学成分和水溶液性质 等有着密切的关系。自由膨胀率是指用人工制备的烘干土，在纯水 中膨胀后增加的体积与原体积之比值，用百分数表示。 20.0.2国内各工厂生产的量简，刻度不够准确，对计算成果影响 甚大，故规定试验前必须进行刻度校正。 20.0.3自由膨胀率试验中的试样制备是非常重要的，首先是土 样过筛的孔径大小，用不同孔径过筛的试样进行比较试验，其结果 是过筛孔径越小，10mL容积的土越轻，自由膨胀率越小。不同分散 程度也会引起粘粒含量的差异，为了取得相对稳定的试验条件，本条 文规定采用0.5mm过筛，用四分对角法取样，并要求充分分散。 试样用体积法量取，紧密或疏松会影响自由膨胀率的大小，为 消除这个影响因素，规定采用漏斗和支架，固定落距，一次倒入的 方法，并将量杯的内径统一规定为20mm，高度略大于内径，便于 在装土、刮平时避免或减轻自重和振动的影响。 搅拌的目的是使悬液中土粒分散，充分吸水膨胀，搅拌的方法 有量简反复倒转和上下来回搅拌两种。前者操作困难，工作强度 大；后者有随搅拌次数增加，读数增大的趋势，故本条文规定上下 各搅拌10次。 粘土颗粒在悬液中有时有长期混浊的现象，为了加速试验，采 用加凝聚剂的方法，但凝聚剂的浓度和用量实际上对不同土类有 不同反映，为了增强可比性，本条文统一规定采用浓度为5%的氯 化钠溶液5mL
21.1有荷载膨胀率试验
21.1.1有荷载膨胀率是指试样在特定荷载及有侧限条件下浸水 膨胀稳定后试样增加的高度（稳定后高度与初始高度之差）与试样 初始高度之比，用百分比表示。 21.1.2仪器在压力下的变形会影响试验结果，应予校正。对于固 结仪可利用按本标准第14.1.3条规定率定的校正曲线。 21.1.3有荷载膨胀率试验会发生沉降或胀升，安装量表时要予 以考虑。
结仪可利用按本标准第14.1.3条规定率定的校正曲线。 21.1.3有荷载膨胀率试验会发生沉降或胀升，安装量表时要予 以考虑。 一次连续加荷是指将总荷重分几级一次连续加完，也可以根 据码的具体条件，分级连续加荷，目的是为了使土体在受压时有 个时间间歇，同时避免荷重太大产生冲击力。 为保持试样始终浸在水中，要求注水至试样顶面以上5mm。 为了便于排气，采取逐步加水。同一种试样，荷载越大，稳定越快； 无荷载时，膨胀稳定越慢。对不同试样，则反映出膨胀率越大，稳定 越慢，历时越长，因此，本条文规定2h的读数差值不超过 0.01mm，作为稳定标准是可行的，但要防止因试样含水率过高或 荷载过大产生的假稳定，因此，本条文规定测定试样试验前、后的 含水率、计算孔隙比，根据计算的饱和度推断试样是否已充分吸水 膨胀。
21.2无荷载膨胀率试验
21.2.1无荷载膨胀率试验是指试样在无荷载有侧限条件下浸力 后的膨胀量与初始高度之比，用百分比表示。
21.2.3试样尺寸对膨胀率是有影响的。在统一的膨胀稳定标准 下，膨胀率随试样的高度增加而减小，随直径的增大而增大。为了 在无荷载条件下试验时间不致拖得太长，选用高度为20mm的试 样。 膨胀率与土的自然状态关系非常密切，初始含水率、干密度都 直接影响试验成果，为了防止透水石的水分影响初始读数，要求先 将透水石烘干，再理置在切削试样剩余的碎土中1h，使其大致具 备与试样相同的湿度。 无荷载膨胀率试验中，有些规程规定不放滤纸，以排除滤纸变 形对试验结果的影响，但有时透水石会沾带试样表层土，使试验后 物理指标的测定受到影响，国内有单位采用薄型滤纸（似打字纸中 间的垫纸），在不同压力下量测其浸水前后的变形量，结果见表5。
表5滤纸浸水前后的变形量
由表可见这种滤纸浸水前后的变形量相差很小，可以忽略对 试验的影响。 稳定标准规定每隔2h百分表读数差值不大于0.01mm，与有 荷载膨胀试验一致。
22.0.1膨胀力是粘土遇水膨胀而产生的内应力。在伴随此力的 解除时，土体发生膨胀，从而使土基上建筑物与路面等遭受到破 坏。根据实测，当不允许土体发生膨胀时，某些粘土的膨胀力可达 1600kPa，所以对膨胀力的测定是有现实意义的。在室内测定膨胀 力的方法和仪器有多种，国内外采用最多的是以外力平衡内力的 方法，即平衡法。本条文亦规定采用平衡法。但在现场应尽量接近 原位情况。
22.0.3平衡法的允许变形标准，在平衡法试验中，平衡不及时或
加了过量的压力都会影响到土的潜能势的发挥。表6中试验资料 表明，膨胀力随允许膨胀量的增大而增加，当允许膨胀量由0.01 增至0.1mm时，膨胀力将提高50%左右。为了提高试验准确度， 允许膨胀量应限制到0.005mm。但由于仪器本身的变形和量测准 确度不够，引起操作上的困难，所以本条文规定允许膨胀量为 0.01mm。 试验资料表明，达到最大膨胀力的时间并不长，浸水后在短时 间内变化较大，以后则趋于平缓，为此规定加荷平衡后2h不再膨 胀作为稳定是可行的
表6试样充许膨胀量与膨胀力的关系
23.0.1收缩试验的目的是测定原状土试样和击实土试样在自然 风干条件下的线缩率、体缩率、缩限及收缩系数等指标。 23.0.3扰动土的收缩试验，分层装填试样时，要切实注意不断挤 压拍击，以充分排气。否则不符合体积收缩等于水分减小的基本假 定，而使计算结果失真。 23.0.7随着土体含水率的减小，土的收缩过程大致分为三个阶 段，即直线收缩阶段（I），其斜率为收缩系数；曲线过渡阶段（）： 随土质不同，曲率各异；近水平直线阶段（Ⅲ），此时土体积基本上 不再收缩。
24.1.1、24.1.2冻土密度是冻土的基本物理指标之一。它是冻土 地区工程建设中计算土的冻结或融化深度、冻胀或融沉、冻土热学 和力学指标、验算冻土地基强度等需要的重要指标。测定冻土的密 度，关键是准确测定试样的体积。本条文规定的4种方法是目前常 用的方法。
24.1.3考虑到国内不少单位没有低温试验室，故规定无负温
境时应保持试验过程中试样表面不得发生融化，以免改变冻土 体积。
24.2.1浮称法是根据物体浮力等于排开同等体积液体的质量 一原理，通过称取冻土试样在空气和液体中的质量算出浮力，并 算出试样体积，求得冻土密度，因此，对于不同土质、结构、含冰 况的各类冻土均可采用
24.2.3浮称法试验中所用的液体常用的是煤油，有时用0℃
24.2.7冻土的基本构造有整体状、层状和网状，不同构造的
24.2.7冻土的基本构造有整体状、层状和网状，不同构造的 土，均匀性差别较大。因此，冻土密度平行试验的差值较之融土 度平行试验的差值要大。整体状冻土的结构一般比较均匀，故要 206
平行试验差值为0.03g/cm，与融土试验的规定一致，而层状和网 伏构造冻土的结构均匀性差，平行试验的差值往往大于0.03 多/cm3，此时，可以提供试验值的范围。
24.3.1由于前述冻土结构的不均匀性，用一般方法分别取试样 测定密度和含水率时，往往出现二个指标不协调。例如用分别测定 的含水率和密度指标计算出的饱和度，有时大于100%，这就与指 标的物理意义相矛盾。联合测定法是采用一个体积较大的试样同 时测定密度和含水率，从而解决了上述分别测定中存在的问题。 整体状构造的粘质冻土，特别是高塑性粘土在水中不易搅散 土孔隙中的气体不能完全排出，因而影响试验准确度，故规定本试 验适用于砂质冻土和层状、网状构造的冻土。 24.3.3试验过程中，排液筒中水面的稳定对试验成果的准确度 至关重要。为了做到这一点，台秤要稳固地安放在水平台面上，排 液筒要放在称盘的固定位置，称重加磁码和充水排水时均应平稳， 不致造成称盘上下剧烈晃动。
25.0.1冻结温度是判别土是否处于冻结状态的指标。纯水的结 冰温度为0℃，土中水分由于受到土颗粒表面能的束缚且含有化 学物质，其冻结温度均低于0℃。土的冻结温度主要取决于土颗粒 的分散度、土中水的化学成分和外加载荷。 25.0.2本试验采用热电偶测温法，因此需要零温瓶和低温瓶。若 采用贝克曼温度计分辨度为0.05℃、量程为一10～十20℃，测温， 则可省略零温瓶、数字电压表和热电偶。 25.0.3土中的液态水变成固态的冰这一结晶过程大致要经历三 个阶段：先形成很小的分子集团，称为结晶中心或称生长点 （germs）；再由这种分子集团生长变成稍大一些团粒，称为晶核 （nuclei），最后由这些小团粒结合或生长，产生冰晶（icecrystal）。 冰晶生长的温度称为水的冻结温度或冰点，结晶中心是在比冰点 更低的温度下才能形成，所以土中水冰结的时间过程一般须经历
图3土中水冻结的时间过程
过冷、跳跃、恒定和递降4个降低（图3）。当出现跳跃时，电势会突 然减小，接着稳定在某一数值，此即为开始冻结。 土中水的过冷及其持续时间主要取决于土的含水率和冷却速 度。土温接近0℃时，土中水可长期处于不结晶状态。土温低于0℃ 且快速冷却时，过冷温度高且结束时间早。当土的含水率低于塑限 后，过冷温度降低。室内试验中，当土的含水率大于塑限时，土柱 端面温度控制为一4℃，一般过冷时间在半小时之内即可结束
26未冻含水率试验26.0.1土体冻结后并非土中所有的液态水全部冻结成冰，其中始终保持一定数量的未冻水。未冻含水率不但是热工计算的必需指标，而且是冻土物理力学性质变化的主导因子。未冻含水率主要取决于土的分散度、矿物成分、土中水的化学成分及温度和外载。对于给定土质、未冻含水率始终与温度保持动态平衡关系，即随温度升高，未冻含水率增大，随温度降低，未冻含水率减少。26.0.5未冻含水率的测定方法有许多种，诸如量热法、核磁共振法、时域反射计法和超声波法等。这些方法大都需要复杂而昂贵的仪器，一般单位难以采用。本试验方法是依据未冻含水率与负温为指数函数规律，采用已知含水率的试样，测定其冻结温度，推求未冻含水率，此法具有快速、简便等优点，其平行差值稍大于融土，为此纳入本试验方法标准。·300·
27.0.3导热系数的测定方法分两大类：稳定态法和非稳定态法。 稳定态法测定时间较长，但试验结果的重复性较好；非稳定态法具 有快速特点，试验结果重复性较差。因此，本试验采用稳定态法。稳 定态法中，通常使用热流计法，但国产热流计的性能欠佳，故采用 比较法，以石蜡作为标准原件，可认为其导热系数是稳定的。 操作中应注意铜板平整且接触紧密，否则会影响试验结果。 基于稳定态比较法应遵循测点温度不随时间而变化的原则 但实际上很难做到测点温度绝对不变，因此规定连续3次同一点 测温差值小于0.1℃，则认为已满足方法原理，
29.1.1冻土融化时在荷载作用下将同时发生融化下沉和压密。 在单向融化条件下，这种沉降量完全符合普通土力学中的一维沉 降关系。融化下沉是在土体自重作用下发生的，而压缩沉降则与外 部压力有关。目前国内外在进行冻土融化压缩试验时首先是在微 小压力下测出冻土融化后的沉降量，计算冻土的融沉系数，然后分 级施加荷载测定各级荷载下的压缩沉降，并取某压力范围计算融 化压缩系数。由此可以计算冻土融化压缩的总沉降量。已有试验 证明，在一定压力范围内，孔隙比与外压力基本呈线性关系，这个 压力值大致为0～0.4MPa，因此，在一般实际应用和试验条件下， 在这个压力范围内按线性关系确定的融化压缩系数可以有足够的 精度。
29.2室内冻土融化压缩试验
29.2.3冻土融化压缩试验的试样尺寸，国外取高度（h）与直径 (d)之比h/d≥1/2，最小直径取5cm，对于不均匀的层状和网状构 造的粘土，则根据其构造情况加大直径，使h/d=1/3～1/5。国内 曾采用的试样环面积为45cm²、78cm²，试样高度有2.5cm、4cm。考 慧到便于采用本条文中固结仪改装融化压缩仪，故规定可取试验 环直径与固结仪大直径（7.98cm）一致，高度则考虑冻土构造的不 均匀性，取4cm，这样高度与直径之比基本为1：2。 为了模拟天然地基士的融化过程，在试验过程中使试样满足 单向融化至为重要。为此，除采用循环热水单向加热外，试样环应
采用导热性较低的非金属材料（胶木、有机玻璃等）制作，并在容器 周围加保温套，试验时在负温环境下或较低室温下进行，以保证试 样不发生侧向融化。
29.2.5试验中当融化速度超过天然条件下的排水速度时，融化
土层不能及时排水，使融化下沉发生滞后现象。当遇到试样含冰 （水)率较大时，若融化速度过快，土体常发生崩解现象，使土颗粒 与水分一起挤出，导致试验失败或融沉系数α。值偏大。因此，循环 热水的温度应加以控制。根据已有试验，本条文规定水温控制在 40～50℃。加热循环水应畅通，水温要逐渐升高。当试样含冰 （水）率大或试验环境温度较高时，可适当降低水温，以控制4cm 高度的试样在2h内融化完为宜。 测定融沉系数a。值时，本条文规定施加1kPa的荷载。这主要 是考虑克服试样与环壁之间的摩擦力。而且，冻土在融化过程中单 靠自重下沉的过程往往很长，所以，施加这一小量荷载可以加快下 沉速度，又不致对融化土骨架产生过大的压缩，对α。的影响甚微。
29.3现场冻土融化压缩试验
29.3.1本试验与暖土荷载试验方法相似。这种方法可适用于除 漂石（d>200mm）以外的各种冻土，可以逐层进行试验，取得建筑 场地预计融化深度内冻土的融化压缩性质即融沉系数和压缩系 数，但由于这种方法试验设备和操作比较复杂，劳动强度大，因此， 一般只对较重要的工程或室内试验难于进行的含巨粒土、粗粒土 和富冰冻土才采用这种方法。 29.3.4传压板面积小于5000cm²时，试验误差较大，故规定不宜 小于此面积。形状可为圆形（直径798mm）或正方形（边长 707mm)。
29.3.4传压板面积小于5000cm²时，试验误差较大，故规定不宜 小于此面积。形状可为圆形（直径798mm）或正方形（边长 707mm)。
30.0.1酸碱度通常以氢离子浓度的负对数，即pH表示。pH值 的测定可用比色法、电测法，但比色法不如电测法方便、准确。因 此，本条文选用电测法。电测法实际上是一种以pH值标记的电位 计，故称为酸度计。 30.0.2酸度计是由选择性玻璃电极、甘汞参比电极和二次仪表 电位计组成。作为电极产品玻璃电极和甘汞电极一般是分开出售， 复合电极是将这两种电极合并为一支电极，只是形式不同。其测定 原理实际上是一样的 30.0.3标准缓冲溶液，如果能够买到市售pH标准缓冲试剂，可 按说明书配制以代替本条文的pH标准缓冲溶液的配制。 30.0.5试样悬液的制备，土水比例大小对测定结果有一定影响。 土水比例究竟用多大适宜，目前尚无一致结论。国内外以用土水比 例1：5较多，故本条文也采用1：5，振荡3min，静置30min。
31.1.3用水浸提易溶盐时，土水比例和浸提时间的选择，是力求 将易溶盐从土中完全溶解出来，而又能尽量减少中、难溶盐的溶 解。关于土水比例，根据各种盐类在水中溶解度不同，合理地控制 土水比就有可能将易溶盐与中、难溶盐分开，即土水比例愈小，中、 难溶盐被浸出的可能性愈小。如有采用1：2.5、1：1等土水比例 的，但土水比愈小，会给操作带来困难愈大。因此，国内普遍选用 1：5的土水比例。关于浸提时间，在同一土水比例下，浸提时间不 同，试验结果亦有差异。浸提时间愈长，中、难溶盐被溶解的可能性 愈大，土粒和水溶液间离子交换反应亦显著。所以浸提时间宜短不 宜长。研究表明，浸提时间在23min即可。为了统一试验条件， 本条文采用1：5土水比例，浸提时间为3min。 浸出液过滤，在试验中经常遇到过滤困难，特别是粘土，需要 很长时间才能获得需要的滤液数量，而且不易得到清澈的滤液。因 此，本条文推荐采用抽气过滤方法效果较好，操作也简便，过滤速 度快。如果滤液混冲，加应改用离心或超级滤心过滤
31.2易溶盐总量测定
31.2.4易溶盐总量测定，本条文采用烘干法。由于此法不需特殊 仪器设备，测定结果比较精确，故在室内试验中应用产泛。国内外 有资料推荐电导法，虽然简单快速，但是易溶盐属多盐性混合物， 其摩尔电导率因盐性不同而异。因此，测得电导率与实际含量，因 盐性不定比例而存在着不稳定的差异，故本标准未列。
1.3碳酸根和重碳酸根的测定
31.3.4碳酸根和重碳酸根的测定应在土浸出液过滤后立即进 行，否则将由于大气中二氧化碳（CO.）的侵入或浸出液pH的变化 引起二氧化碳释出而影响试验结果。 本条文使用的双指示剂是采用酚和甲基橙指示剂，滴定终 点pH值分别为8.3和4.4。目前有些单位采用混合指示剂代替甲 基橙指示剂，目的是为提高滴定终点的分辨效果，但是混合指示剂 的配方并不统一，因此，本条文未采用混合指示剂
31.3.5根据现行国家标准
土对混凝土腐蚀性判定（以mg/kg土表示）和盐渍土分类规定：盐 渍土按含盐性质分类，是采用含盐质量摩尔浓度的比值进行分类 的。盐渍土按含盐量分类，是采用含盐质量分数进行分类的，因此 试验成果必须分别计算提供两个不同量的名称和单位。 质量摩尔浓度，过去采用计量单位是mmol/100g土，按照国 家法定计量单位，单位中不得含有数值，因此，本条文采用计量单位 为mmol/kg土，与现行国家标准《量和单位》GB3102.8的规定一致。 含盐量的计算为说明各数值的定义而分别列出，在实际工作 中可以将公式简化，直接将数值代入
31.4.4氯根的测定，除采用硝酸银容量法之外，还有采用硝酸汞 商定法、硫氰酸汞光度法以及近来建立的离子色谱法等。但是这些 方法一般仅适用于氯根浓度较低的试样，操作也不如硝酸银容量 法简便，有些还需要专门的仪器设备。因此，本条文选择被广泛采 用的硝酸银容量法。
.4.5见本标准第31.3.5条的条
VBCBMX500 V.CBMBX1000 UB:OB= Vs V. 500 1 WB/P= 1000 2
所以0.025（%）相当于0.050g/L（50mg/L）。 31.5.5见本标准第31.3.5条的条文说明
31.6.5见本标准第31.3.5条的条文说明。但比浊法测定结果是
31.7.1钙的测定方法很多，但是钙的常量测定目前采用最普遍 的是EDTA容量法，它具有设备简单、操作简便的特点。因此，本 条文选用此方法。
31.7.1钙的测定方法很多，但是钙的常量测定目前采用最普遍 的是EDTA容量法，它具有设备简单、操作简便的特点。因此，本 条文选用此方法。 31.7.3本方法测定钙的指示剂，可用钙指示剂（Calconcarboxyic Acid)或紫尿酸铵（Murexide），在强碱介质中与钙指示剂络合终 点由红变蓝色，与紫尿酸铵络合终点由红变紫色，两者的终点指示 效果，后者不如前者指示效果好，故本条文选用钙指示剂。 31.7.4当土浸出液中镁离子（Mg²+）含量高时，将生成大量氢氧 化镁【Mg（OH)2］沉淀，影响终点判别，遇此情况时，可先滴定一定 量EDTA标准溶液（不得过量）后，加1mol/L氢氧化钾（KOH） 溶液，放置片刻，再加入0.5%氰化钾（KCN)和1%盐酸羟胺和指 示剂，然后继续滴定至终点，可获得比较好的指示效果。 31.7.5见本标准第31.3.5条的条文说明
Acid)或紫尿酸铵（Murexide），在强碱介质中与钙指示剂络合终 点由红变蓝色，与紫尿酸铵络合终点由红变紫色，两者的终点指示 效果，后者不如前者指示效果好，故本条文选用钙指示剂
31.7.4当土浸出液中镁离子（Mg²+）含量高时，将生成大
化镁[Mg（OH)2沉淀，影响终点判别，遇此情况时，可先滴定一 量EDTA标准溶液（不得过量）后，加1mol/L氢氧化钾（KO 溶液，放置片刻，再加入0.5%鼠化钾（KCN)和1%盐酸羟胺和 示剂，然后继续滴定至终点，可获得比较好的指示效果
31.7.5见本标准第31.3.5条的条文说明
31.8.1常量镁离子的测定方法也很多，但目前被广泛采用的为 EDTA容量法，同钙一样具有快速、简便，不需专用设备的优点 因此本条文采用此方法，
31.8.1常量镁离子的测定方法也很多，但目前被广泛采用的为 EDTA容量法，同钙一样具有快速、简便，不需专用设备的优点。 因此本条文采用此方法。 31.8.4EDTA测定镁，实际上是先测定钙、镁离子合量再减去 Ca++含量。所以，本方法为求得镁离子含量，必须同时测定钙离子 的含量。测定钙、镁离子合量的指示剂，可用铬黑T（Eriochrome olackT）或铬蓝黑（Eriochromeblueblack），两者的滴定终点均由 红变为蓝色，但是前者比后者的终点指示更为灵敏，故本条文选用 铬黑T指示剂。
31.8.4EDTA测定镁，实际上是先测定钙、镁离子合量再减去
31.8.5见本标准第31.3.5条的条文说明
离子和镁离子的原子吸收分光光
31.9.1低含量钙、镁离子的测定，可用原子吸收法或火焰光度计 法，鉴于原子吸收分光光度计已普遍应用，成为化学分析的常规仪 器，它的操作快速、简便，灵敏度又比火焰光度计法高，故本条文选 用原子吸收分光光度计法。 31.9.5见本标准第 31.3.5 条和第 31.6.5 条的条文说明
31.9.5见本标准第31.3.5条和第31.6.5条的条文说明
31. 10钠离子和钾离子的测定
31.10.1钠、钾离子的测定，以往是采用差减法计算钠、钟钾离子总 含量，而不能将钠、钾离子含量分开计算，同时还由于种种因素带 来的误差较大，故本标准未列入。鉴于火焰光度计测定钠、钾离子 的方法已得到普遍应用，该方法还具有操作简便、快速、灵敏度高， 又能同时对钠、钾离子含量分开测定等优点，故本条文列入火焰光 度计法。
31.10.5见本标准第31.3.5条和第31.6.5条的条文说明。
32中溶盐（石膏）试验
32.0.1中溶盐含量测定，也可用EDTA容量法，该法虽然设备 简单、操作快速，但难溶盐大量共存对测定有影响，故本条文仍采 用经典的标准方法，酸浸提一一质量法。 32.0.4本条文是以石膏（CaSO4·2H2O）代表土中中溶盐的含 量。对酸不溶物的测定未列入。如属石膏土，需要测定酸不溶物 可将本试验酸浸提过滤残渣进行烘干、称量，计算而得，
某软基施工方案-secret33难溶盐（碳酸钙)试验
34.0.1有机质的测定方法很多，如有质量法、容量法、比色法、双 氧水氧化法等。这些方法经过反复比较认为以重铬酸钾容量法为 最好，它具有操作简便、快速、再现性好，不受大量碳酸盐存在的干 扰，设备简单，适合于批量试样的试验，在土工试验中已广泛采用。 因此，本条文选用重铬酸钾容量法。但是采用此法测得有机质偏 低，一般只有有机质实际含量的90%，因此，有的资料认为对测定 结果应乘以1.1校正因数加以校正。也有人建议以灼烧减量估计 有机质含量。但是灼烧的结果不仅烧去有机质，而且还烧去结合水 和挥发性盐类，从而使测定结果偏高，偏高大小与土中存在的结合 水和挥发性盐类的多少有很大关系。一般比容量法可高出数十倍 不等，因此，本条文未列入。如果土中含有大量粗有机质，在一定条 件下，也可考虑采用灼烧减量法
34.0.3本试验用指示剂种类有二苯胺、邻啡锣啉等。二苯胺虽然 便宜，但配制麻烦，对环境污染，对健康不利，近来已广泛采用较昂 贵的邻啡锣啉为指示剂。它具有易配制、安全和滴定终点易掌握等 优点，故本条文采用该指示剂
定的统一条件，否则将对试验结果产生很大影响
35.0.1土的离心含水当量试验是应用离心技术测定土的离心含 水当量，用于近似地估算土的空气孔隙比和滞留率（或滞水能力）。 本试验参照美国ASTM岩土工程试验标准编制。 35.0.3本条文规定离心试验后称埚和湿土（土样表面出现自 由水不充许倒掉）总质量，而后将增璃放入烘箱内，烘室其质量不 变，再称埚和干土总质量，以此计算土的离心含水当量。而美国 规定离心试验后将试样取出，放入铝盒后称量，这样对试样的含水 率会有影响。 35.0.4原公式中有湿滤纸和干滤纸质量，本次修改时将滤纸取 掉后称量，故现公式中不计其质量。
xx万达广场项目C组团14#塔吊基础施工方案.doc统→书号：1580058·416